Gamybinės asociacijos „3D-betonas“ komanda specializuojasi erdvinių konstrukcijų ir elementų kūrime ir gamyboje iš dekoratyvinio pluošto gelžbetonio – 3D betono – nuo projekto idėjos sugeneravimo iki montavimo ir „iki rakto“ priežiūros.
Savo gaminių iš betono, pluoštu gelžbetonio ir stiklo kompozito gamyba yra viso ciklo gamyba. Turime pasiteisinusią technologiją ir parinktas betonų bei pluoštu armuotų betonų kompozicijas su aukštais fiziniais ir techniniais rodikliais, užtikrinančias maksimalų tarnavimo laiką. Mūsų gaminiai išsiskiria ne tik optimaliu kainos ir kokybės deriniu. Kiekvienas užsakymas yra naujas unikalus produktas, kurio negalima atlikti pagal šabloną ar standartinį pavyzdį. Būtent todėl mūsų kūrybiškas požiūris į kiekvieną klientą yra ne tik žodžiai, bet ir darbo prie individualių užsakymų vykdymo pagrindas.
Kalašnikovas Vladimiras Ivanovičius (1941-2017) - krypties "naujos kartos didelio stiprumo reakcijos miltelinis betonas" įkūrėjas. Nusipelnęs Rusijos Federacijos mokslo darbuotojas, nusipelnęs darbuotojas vidurinė mokykla, garbės darbuotojas Aukštasis išsilavinimas Rusijos Federacija, Rusijos architektūros ir statybos mokslų akademijos (RAASN) patarėjas, Tarptautinės ekologijos, žmogaus saugumo mokslų akademijos (MANEB) akademikas, technikos mokslų daktaras, profesorius. Kembridžo tarptautinis bibliografijos centras V. I. Kalašnikovas 2003 m. įrašytas į enciklopediją „Metų žmogus“, o 2006 m. Geriausi žmonės Rusija“ su medaliu ir ženkleliu, 2010 m. įtraukta į bibliografinę enciklopediją sėkmingų žmonių Rusija, 2009 m., buvo apdovanota medaliu „Statybos šlovė“, taip pat PGUAS ordinu „Už nuopelnus plėtojant statybų švietimą ir mokslą“. Būdamas autorių komandos, vadovaujamos RAASN akademiko P.G., dalis. Komokhovo profesorius Kalašnikovas V.I. 2002 m. buvo apdovanotas RAASN Didžiuoju medaliu. Daugiau nei 1000 publikuotų mokslo ir edukacinių darbų, iš jų 56 išradimai ir patentai, 13 statybos srities norminių dokumentų, 23 monografijų ir 58 mokymo priemonių autorius. Per pastaruosius 15 gyvenimo metų V.I. Kalašnikovas buvo siejamas su ypač didelio stiprumo reakcijos miltelinių betonų ir pluoštu armuoto betono gamyba.
Yana Sanyagina
Kalašnikovo V.I. mokslinės mokyklos pasekėjas, įmonės įkūrėjas ir vadovas, 3D betono gaminio autorius ir kūrėjas.
Yana Sanyagina yra Kalašnikovo V.I. mokslinės mokyklos pasekėja, įmonės įkūrėja ir vadovė, 3D betono gaminio autorė ir kūrėja. Patirtis įgyvendinant projektus ir technologijas betono ir pluošto gelžbetonio srityje - 14 metų.
Įgyvendinamos sritys: gamyba grindinio plokštes taikant vibrolietimo ir vibropresavimo technologijas, plonasienių apmušalų plokščių gamyba iš bazalto pluoštu armuoto betono, vejos grotelių gamyba ekologiniam parkavimui iš didelio stiprumo savaime susitankinančio betono, plonasienių tūrinių elementų iš dekoratyvinio pluošto gamyba šotiniu betonu. -gelžbetonis (3d-betonas), tekstūruotų gaminių gamyba iš didelio stiprumo betono (blokelių ir apželdinimo elementų) imituojančio granitą. Daugiau nei 50 publikacijų moksliniuose ir techniniuose leidiniuose, pergalės visos Rusijos ir regioniniuose mokslo konkursuose, dalyvavimas daugybėje parodų, forumų, įskaitant legendinį Seligerio forumą. 2009 m., kaip dalis Seligerio forumo, ji dalyvavo susitikime su ministru pirmininku Vladimiru Putinu. tarp 50 jaunųjų Rusijos novatorių, 2011 m. ji dalyvavo tarp 200 Rusijos jaunųjų mokslininkų susitikime su Rusijos Federacijos prezidentu D. A. Skolkovo hiperkube. Penzos regiono vyriausybės paramos dėka buvo pradėta verslumo veikla. 2017 metais Bortnik fondas įtrauktas į TOP-10 verslininkų, sukūrusių verslą iki 30 metų, sąrašą.
Sergejus Viktorovičius Ananijevas yra V. I. Kalašnikovo mokslinės mokyklos pasekėjas, įmonės vyriausiasis inžinierius, technikos mokslų kandidatas, sausų mišinių kompozicijų, skirtų didelio stiprumo ir ypač didelio stiprumo betonams, kūrėjas. Patirtis įgyvendinant projektus ir technologijas betono ir pluošto gelžbetonio srityje - 20 metų.
2011 m. – daktaro disertacijos gynimas tema: „Naujos kartos betonų gamybos reologinių matricų sudėtis, topologinė struktūra ir reotechnologinės savybės“, 18 metų – darbas statybose techninės priežiūros kryptimi, 10 m. didelio stiprumo savaime išsilyginančių grindų kūrimo darbai
Veiklos organizavimas ir gamybos technologijos tobulinimas, gaminių techninės kontrolės ir testavimo metodų kūrimas, gamybinės laboratorijos veiklos organizavimas, eksperimentiniai darbai kuriant naujų tipų gaminius ir procesus, technologinės dokumentacijos kūrimą, priežiūrą ir saugojimą. , rašyti gamybos reglamentą. Skaičiavimų atlikimas gamybos pajėgumų ir įrangos pakrovimas, skaičiavimas technologines schemas, projektinių sąmatų skaičiavimas ir koregavimas; stabilizavimo priemonių kūrimas ir įgyvendinimas technologiniai procesai; organizavimas ir dalyvavimas bendrame ir tiksliniame procesų ir technologijų testavime.
Sergejus Pivikovas
Vyriausiasis projekto architektas, formų projektavimo ir modeliavimo vadovas, 3D betono bendraautoris
Sergejus Pivikovas – vyriausiasis projekto architektas, formų projektavimo ir modeliavimo vadovas, 3D betono gaminio bendraautoris.
Šių projektų kūrimas ir įgyvendinimas: Nikolsko Kristaus Prisikėlimo bažnyčios ikonostazės ir ikonų dėklų restauravimas, miesto erdvės tobulinimo projektas „Įsimylėjėlių alėja“, sustojimo paviljonas naudojant saulės baterijas Maskvoje, "Kryžiaus" fontanas Nižnelomovskio Kazansko-Bogoroditsky vienuolyno šriftui, ekologinei FLACON dizaino gamyklai Maskvoje. Paminklo M.Yu kūrybai autorius. Lermontovo „Knyga“, Penza, „ekobaldai“ mažųjų architektūrinių formų gamyboje, miesto elektros generatoriaus „Eco-grybas“ projektas, miesto erdvės tobulinimo projektas „Dobro“, bažnyčios puošimas m. Arkadako, Saratovo srities, Ivanovo srities Južos šventyklos, Kuzminkų, Maskvos šventyklos ikonostazės projekto projekto parengimas, suvenyrinių ir interjero gaminių iš betono projektavimas ir darbo dokumentacija.
Aleksejus Izmailovas
GC "3D-BETON" surinkimo skyriaus vadovas
Statybos ir montavimo darbų atlikimo techninės kontrolės įgyvendinimas tiesiogiai Objekte: darbų grafiko vykdymas, terminų kontrolė, darbų atlikimo objekte apimties ir kokybės laikymasis, naudojamų medžiagų kokybės kontrolė, pakeitimų derinimas. projektavimo sprendimuose, atsirandančiuose dirbant su Užsakovu, ataskaitoje apie atliktus kiekius, užtikrinant objekto saugumą.
Aleksandras Teplovas
Gamybos vadovas
Efektyvaus gamybos proceso organizavimas, gamybos technologijų laikymosi ir pagrindinių rodiklių įgyvendinimo kontrolė; Gaminių pristatymo grafiko pagal Užsakovo reikalavimus vykdymo užtikrinimas, esamų optimizavimas ir naujų technologinių procesų įdiegimas.
Šis išradimas yra susijęs su pramone Statybinės medžiagos ir naudojamas betono gaminių gamybai: itin meniškoms ažūrinėms tvoroms ir grotoms, stulpams, plonoms grindinio plokštėms ir bordiūrams, plonasienėms plytelėms pastatų ir konstrukcijų vidaus ir išorės apkalimui, dekoratyviniams gaminiams ir mažosios architektūros formoms. Savaime susitankinančio ypač didelio stiprumo reakcijos ir miltelių pluoštu armuoto betono mišinio paruošimo būdas susideda iš nuoseklaus komponentų maišymo, kol gaunamas reikiamo sklandumo mišinys. Iš pradžių maišytuve sumaišomas vanduo ir hiperplastifikatorius, tada pilamas cementas, mikrosilicio dioksidas, akmens miltai ir mišinys maišomas 2-3 minutes, po to įpilamas smėlis ir pluoštas ir maišoma 2-3 minutes. Gaunamas savaime susitankinantis ypač didelio stiprumo reakcijos-milteliniu pluoštu armuoto betono mišinys, pasižymintis labai aukštomis tekėjimo savybėmis, kuriame yra šie komponentai: portlandcementis PC500D0, smėlio frakcija nuo 0,125 iki 0,63, hiperplastifikatorius, pluoštai, silicio dioksido dūmai, akmuo. miltai, stiprumo didinimo greitintuvas ir vanduo. Betono gaminių gamybos formose metodas susideda iš betono mišinio paruošimo, mišinio padavimo į formas ir kietėjimo kietėjimo kameroje. Vidinis, darbinis formos paviršius apdorojamas plonu vandens sluoksniu, tada į formą pilamas savaime susitankinantis itin didelio stiprumo reakcijos-milteliniu pluoštu armuoto betono mišinys, pasižymintis labai didelėmis tekėjimo savybėmis. Užpildžius formą, ant mišinio paviršiaus užpurškiamas plonas vandens sluoksnis ir forma padengiama technologiniu padėklu. POVEIKIS: gaunamas savaime susitankinantis ypač didelio stiprumo reakcijos-milteliniu pluoštu armuoto betono mišinys, pasižymintis labai geromis tekėjimo savybėmis, didelėmis stiprumo charakteristikomis, mažomis sąnaudomis ir leidžiantis gaminti ažūrinius gaminius. 2 n. ir 2 z.p. f-ly, 1 tab., 3 ill.
Šis išradimas yra susijęs su statybinių medžiagų pramone ir yra naudojamas gaminant betoninius gaminius: labai meniškas ažūrines tvoras ir grotas, stulpus, plonas grindinio plokštes ir bordiūras, plonasienes plyteles pastatų ir konstrukcijų vidaus ir išorės apdailai, dekoratyvinius gaminius. ir mažosios architektūros formos.
Žinomas dekoratyvinių statybinių gaminių ir (arba) dekoratyvinių dangų gamybos būdas, maišant su vandeniu rišiklį, kurio sudėtyje yra portlandcemenčio klinkerio, modifikatoriaus, įskaitant organinį vandens kiekį mažinantį komponentą ir tam tikrą kiekį kietėjimo greitintuvo ir gipso, pigmentų, užpildų. , mineraliniai ir cheminiai (funkciniai) priedai, o gautas mišinys stovi iki bentonito molio (funkcinio priedų mišinio stabilizatoriaus) prisotinimo propilenglikoliu (organinis vandens kiekį mažinantis komponentas), gauto komplekso fiksavimas hidroksipropilceliuliozės želintoja, formavimas, formavimas. , tankinimas ir terminis apdorojimas. Be to, sausų komponentų maišymas ir mišinio paruošimas vyksta skirtinguose maišytuvuose (žr. RF patentą Nr. 2084416, MPK6 SW 7/52, 1997).
Šio sprendimo trūkumas yra būtinybė naudoti skirtingą įrangą mišinio komponentų maišymui ir vėlesnėms tankinimo operacijoms, o tai apsunkina ir padidina technologijos kainą. Be to, naudojant šį metodą, neįmanoma gauti gaminių su plonais ir ažūriniais elementais.
Žinomas statybinių produktų gamybai skirto mišinio paruošimo būdas, apimantis rišiklio aktyvavimą kartu sumalant portlandcemenčio klinkerį sausu superplastifikatoriumi ir po to sumaišant su užpildu ir vandeniu, o pirmiausia aktyvuotas užpildas sumaišomas su 5-10% mišiniu. vandens, tada įpilama aktyvintos rišiklio ir mišinys maišomas, po to įpilama 40 - 60% maišymo vandens ir mišinys maišomas, tada įpilamas likęs vanduo ir baigiamas maišymas, kol gaunamas vienalytis mišinys. Laipsniškas komponentų maišymas atliekamas 0,5-1 min. Iš gauto mišinio pagaminti gaminiai 14 dienų turi būti laikomi 20°C temperatūroje ir 100 % drėgnumo sąlygomis (žr. RF patentą Nr. 2012551, MPK5 C04B 40/00, 1994).
Žinomo metodo trūkumas yra sudėtinga ir brangi rišiklio ir superplastifikatoriaus jungtinio šlifavimo operacija, dėl kurios reikia didelių sąnaudų organizuojant maišymo ir malimo kompleksą. Be to, naudojant šį metodą, neįmanoma gauti gaminių su plonais ir ažūriniais elementais.
Žinoma savaime susitankinančio betono paruošimo kompozicija, kurios sudėtyje yra:
100 sv. cemento dalys
50-200 masės skirtingos granuliometrinės sudėties degtų boksitų smėlio mišinių dalys, smulkiausias vidutinės granuliometrinės sudėties smėlis mažesnis nei 1 mm, didžiausias vidutinės granuliometrinės sudėties smėlis mažesnis kaip 10 mm;
5-25 masės ypač smulkių kalcio karbonato ir baltųjų suodžių dalelių, o baltųjų suodžių kiekis ne didesnis kaip 15 masės. dalys;
0,1–10 masės putų šalinimo priemonės dalys;
0,1–10 masės superplastifikatoriaus dalys;
15-24 masės pluošto dalys;
10-30 masės vandens dalys.
Masės santykis tarp itin smulkių kalcio karbonato dalelių kiekio betone ir baltųjų suodžių kiekio gali siekti 1:99-99:1, geriausia 50:50-99:1 (žr. RF patentą Nr. 111/62 () 2006.01), 2009, 12 punktas).
Šio betono trūkumas yra brangaus deginto boksito smėlio, paprastai naudojamo aliuminio gamyboje, naudojimas, taip pat cemento perteklius, dėl kurio atitinkamai padidėja kitų labai brangių betono komponentų suvartojimas ir atitinkamai į jo sąnaudų padidėjimą.
Atlikta paieška parodė, kad nerasta sprendimų, užtikrinančių reakcijos-miltelinio savaime susitankinančio betono gamybą.
Yra žinomas betono paruošimo būdas pridedant pluoštų, kai visi betono komponentai maišomi tol, kol gaunamas reikiamo skystumo betonas, arba pirmiausia maišomi sausi komponentai, tokie kaip cementas, įvairių rūšių smėlis, itin smulkios dalelės. kalcio karbonato, baltųjų suodžių ir, galbūt, superplastifikatoriaus ir putojimo agento, po to į mišinį įpilama vandens, ir, jei reikia, superplastifikatoriaus ir putplasčio preparato, jei yra skysto pavidalo, ir, jei reikia, pluoštų, ir maišoma tol, kol gaunamas reikiamo skystumo betonas. Sumaišius, pavyzdžiui, per 4-16 minučių, gautas betonas gali būti lengvai formuojamas dėl labai didelio sklandumo (žr. RF patentą Nr. ., 12 punktas). Šis sprendimas buvo priimtas kaip prototipas.
Iš gauto itin didelio efektyvumo savaime sutankėjantis betonas gali būti naudojamas surenkamiems elementams, pvz., stulpams, skersinėms, sijoms, luboms, plytelėms, meninėms konstrukcijoms, iš anksto įtemptiems elementams ar kompozicinėms medžiagoms, tarpams tarp tarpams sandarinti. konstrukciniai elementai, nuotekų sistemų elementai arba architektūroje.
Šio metodo trūkumas yra didelis cemento sunaudojimas ruošiant 1 m3 mišinio, dėl kurio padidėja betono mišinio ir gaminių iš jo kaina dėl padidėjusio kitų komponentų suvartojimo. Be to, išradime aprašytas gauto betono panaudojimo būdas neteikia jokios informacijos apie tai, kaip galima pagaminti, pavyzdžiui, meninius ažūrinius ir plonasienius betono gaminius.
Plačiai žinomi įvairių gaminių iš betono gamybos būdai, kai į formą pilamas betonas vėliau yra sutankinamas vibraciniu būdu.
Tačiau tokiais žinomais būdais neįmanoma gauti meniškų, ažūrinių ir plonasienių betoninių gaminių.
Žinomas betono gaminių pakavimo formų gamybos būdas, kurį sudaro betono mišinio paruošimas, mišinio padavimas į formas, grūdinimas. Orą ir drėgmę izoliuojanti forma naudojama plonasienių daugiakamerinių formų pakuotėse, po to, kai į jas tiekiamas mišinys, padengiamas orą ir drėgmę izoliuojančia danga. Gaminių grūdinimas atliekamas sandariose kamerose 8-12 valandų (žr. Ukrainos išradimo patentą Nr. UA 39086, MPK7 V28V 7/11; V28V 7/38; S04V 40/02, 2005).
Žinomo metodo trūkumas yra didelė betono gaminių gamybai naudojamų formų kaina, taip pat neįmanoma tokiu būdu pagaminti meniškų, ažūrinių ir plonasienių betono gaminių.
Pirmoji užduotis – gauti reikiamo apdirbimo ir būtinomis stiprumo charakteristikomis savaime susitankinančio itin didelio stiprumo reakcijos-milteliniu pluoštu armuoto betono mišinio sudėtį, kuri sumažins gauto savaime susitankinančio betono mišinio kainą.
Antroji užduotis – padidinti stiprumo charakteristikas kasdieniame amžiuje esant optimaliam mišinio apdirbamumui ir pagerinti betoninių gaminių priekinių paviršių dekoratyvines savybes.
Pirmoji užduotis išspręsta dėl to, kad buvo sukurtas savaime susitankinančio ypač didelio stiprumo reakcijos milteliniu pluoštu armuoto betono mišinio paruošimo būdas, kurį sudaro betono mišinio komponentų maišymas, kol gaunamas reikiamas skystumas. , kuriame nuosekliai maišomi pluoštu gelžbetonio mišinio komponentai ir iš pradžių maišytuve sumaišomas vanduo ir hiperplastifikatorius, tada pilamas cementas, mikrosilicis, akmens miltai ir mišinys maišomas 2-3 minučių, po to įterpiamas smėlis ir pluoštas ir maišomas 2-3 minutes, kol gaunamas pluoštu armuoto betono mišinys, kurio sudėtyje yra komponentų, masės %:
Bendras betono mišinio paruošimo laikas yra nuo 12 iki 15 minučių.
Techninis išradimo panaudojimo rezultatas – gauti savaime susitankinantį ypač didelio stiprumo reakcijos milteliniu pluoštu armuoto betono mišinį, pasižymintį labai aukštomis tekėjimo savybėmis, pagerinantį pluoštu armuoto betono mišinio kokybę ir sklaidomumą dėl specialiai parinkta kompozicija, įvedimo seka ir mišinio maišymo laikas, dėl ko žymiai padidėja betono takumo ir stiprumo charakteristikos iki M1000 ir daugiau, sumažinant reikiamą gaminių storį.
Sudedamųjų dalių maišymas tam tikra seka, kai iš pradžių maišytuve sumaišomas išmatuotas vandens kiekis ir hiperplastifikatorius, tada įpilama cemento, mikrosilicio dioksido, akmens miltų ir maišoma 2-3 minutes, po to įpilamas smėlis ir pluoštas. Gautas betono mišinys maišomas 2-3 minutes, leidžia žymiai pagerinti gaunamo savaime susitankinančio ypač didelio stiprumo reakcijos-milteliniu pluoštu armuoto betono mišinio kokybę ir tekėjimo charakteristikas (apdirbamumą).
Techninis išradimo panaudojimo rezultatas – gauti savaime susitankinantį ypač didelio stiprumo reakcijos-milteliniu pluoštu armuoto betono mišinį, pasižymintį labai aukštomis tekėjimo savybėmis, didelėmis stiprumo charakteristikomis ir mažomis sąnaudomis. Atitiktis nurodytam mišinio komponentų santykiui, masės %:
leidžia gauti savaime susitankinantį, ypač didelio stiprumo reakcijos-milteliniu pluoštu armuoto betono mišinį, pasižymintį labai aukštomis tekėjimo savybėmis, didelėmis stiprumo charakteristikomis ir mažomis sąnaudomis.
Naudojant aukščiau išvardintus komponentus, laikantis nurodytos kiekybinės santykio proporcijos, galima gauti savaime susitankinantį ypač didelio stiprumo reakcijos milteliniu pluoštu armuoto betono mišinį, turintį reikiamą sklandumą ir didelio stiprumo savybes, kad būtų užtikrinta nedidelė kaina. gauto mišinio ir taip padidinti jo vartojimo savybes. Naudojant tokius komponentus kaip mikrosilicio dioksidas, akmens miltai, galima sumažinti cemento procentą, o tai reiškia, kad sumažėja kitų brangių komponentų (pavyzdžiui, hiperplastifikatoriaus) procentas, taip pat atsisakyti brangaus smėlio iš degtų boksitų, o tai taip pat lemia betono mišinio savikainą, tačiau neturi įtakos jo stiprumo savybėms.
Antroji užduotis išspręsta dėl to, kad buvo sukurtas gaminių gamybos formose iš pluoštu armuoto betono mišinio, paruošto aukščiau aprašytu būdu, metodas, kurį sudaro mišinio padavimas į formas ir po to laikymas kietėjimui, o iš pradžių plonas. ant vidinio, darbinio formos paviršiaus užpurškiamas vandens sluoksnis, o užpildžius formą mišiniu ant jos paviršiaus užpurškiamas plonas vandens sluoksnis ir forma padengiama technologiniu padėklu.
Be to, mišinys į formeles tiekiamas nuosekliai, užpildytą formą iš viršaus padengiant technologiniu padėklu, sumontavus technologinį padėklą, gaminių gamybos procesas kartojamas daug kartų, nustatant. sekančią formą ant technologinio padėklo virš ankstesnio.
Techninis išradimo panaudojimo rezultatas – pagerinti kokybę priekinis paviršius gaminių, ženkliai išaugusios gaminio stiprumo charakteristikos, dėl savaime susitankinančio pluoštu armuoto betono mišinio, pasižyminčio labai aukštomis tekėjimo savybėmis, naudojimo, specialaus formų apdorojimo ir betono priežiūros organizavimo kasdieniame amžiuje. Betono priežiūros organizavimas kasdieniame amžiuje – tai pakankamos formų hidroizoliacijos užtikrinimas į jas pilamu betonu, viršutinį formoje esantį betono sluoksnį uždengiant vandens plėvele, o formas uždengiant padėklais.
Techninis rezultatas pasiekiamas naudojant savaime susitankinantį pluoštu gelžbetonio mišinį, pasižymintį labai didelėmis tekėjimo savybėmis, leidžiančius gaminti labai plonus ir bet kokios konfigūracijos ažūrinius gaminius, atkartojančius bet kokias tekstūras ir paviršių tipus, eliminuojantį procesą. vibracinis tankinimas liejant gaminius, taip pat leidžia gaminių gamybai naudoti bet kokią formą (elastinį, stiklo pluoštą, metalą, plastiką ir kt.).
Išankstinis formos sudrėkinimas plonu vandens sluoksniu ir baigiamasis plono vandens sluoksnio užpurškimas ant pilamo pluoštu gelžbetonio mišinio paviršiaus operacijos, formos padengimas betonu su kitu technologiniu padėklu, siekiant sukurti sandarų. kamera geresnei betono brandinimui, pašalina oro porų atsiradimą iš įstrigusio oro ir užtikrina aukštą gaminių priekinio paviršiaus kokybę, sumažina vandens išgaravimą iš kietėjančio betono ir padidina gaunamų gaminių stiprumo charakteristikas.
Vienu metu pilamų formų skaičius parenkamas pagal gauto savaime susitankinančio itin didelio stiprumo reakcijos-miltelinio pluošto armuoto betono mišinio tūrį.
Gavus savaime susitankinantį pluoštu gelžbetonio mišinį, pasižymintį labai didelėmis tekėjimo savybėmis ir dėl to geresnėmis apdirbamumo savybėmis, galima nenaudoti vibracinio stalo meno gaminių gamyboje ir supaprastinti gamybos technologiją, kartu didinant meninių betoninių gaminių stiprumo charakteristikos.
Techninis rezultatas pasiekiamas dėl specialiai parinktos smulkiagrūdės savaime sutankėjančio ypač didelio stiprumo reakcijos-miltelinio pluošto mišinio sudėties, komponentų įvedimo sekos režimo, formų apdirbimo būdo ir organizuojant betono priežiūrą kasdieniame amžiuje.
Šios technologijos ir naudojamo betono pranašumai:
Smėlio modulio prabos naudojimas fr. 0,125-0,63;
Didelių užpildų nebuvimas betono mišinyje;
Galimybė gaminti betoninius gaminius su plonais ir ažūriniais elementais;
Idealus betono gaminių paviršius;
Galimybė gaminti gaminius su tam tikru šiurkštumu ir paviršiaus tekstūra;
Aukštos kokybės betono stipris gniuždant, ne mažesnis kaip M1000;
Didelis betono stiprumas lenkiant, ne mažesnis kaip Ptb100;
Šis išradimas išsamiau paaiškinamas toliau, naudojant neribojančius pavyzdžius.
Fig. 1 (a, b) - gaminių gamybos schema - gauto pluoštu armuoto betono pilimas į formas;
Fig. 2 parodytas gaminio, gauto naudojant apibrėžtą išradimą, vaizdas iš viršaus.
Savaime susitankinančio ypač didelio stiprumo reakcijos-milteliniu pluoštu armuoto betono mišinio, turinčio labai aukštas tekėjimo savybes, turinčio aukščiau išvardytus komponentus, gavimo būdas atliekamas taip.
Pirmiausia pasveriami visi mišinio komponentai. Tada į maišytuvą pilamas išmatuotas vandens kiekis, hiperplastifikatorius. Tada įjungiamas maišytuvas. Maišant vandenį, hiperplastikatorių, paeiliui pilami šie mišinio komponentai: cementas, mikrosilicio dioksidas, akmens miltai. Jei reikia, į spalvinį betoną masėje galima pridėti geležies oksido pigmentų. Įdėjus šiuos komponentus į maišytuvą, gauta suspensija maišoma 2–3 minutes.
Kitame etape paeiliui įterpiamas smėlis ir pluoštas, o betono mišinys maišomas 2–3 minutes. Po to betono mišinys yra paruoštas naudoti.
Ruošiant mišinį, įvedamas kietėjimo greitintuvas.
Gautas savaime susitankinantis itin didelio stiprumo reakcijos-milteliniu pluoštu armuoto betono mišinys, pasižymintis labai didelėmis tekėjimo savybėmis, yra skystos konsistencijos, kurios vienas iš rodiklių yra Hagermann kūgio tekėjimas ant stiklo. Kad mišinys gerai pasiskirstytų, paskirstymas turi būti ne mažesnis kaip 300 mm.
Pritaikius aprašytą metodą, gaunamas savaime tankėjantis itin didelio stiprumo reakcijos-milteliniu pluoštu armuoto betono mišinys, pasižymintis labai didelėmis tekėjimo savybėmis, kuriame yra šie komponentai: Portlandcementis PC500D0, smėlio frakcija nuo 0,125 iki 0,63 , hiperplastifikatorius, pluoštai, mikrosilicio dioksidas, akmens miltai, nustatytas greitintuvo stiprumas ir vanduo. Diegiant pluoštu gelžbetonio mišinio gamybos būdą, laikomasi tokio komponentų santykio, masės %:
Be to, diegiant pluoštu gelžbetonio mišinio gamybos būdą, akmens miltai iš įvairių natūralių medžiagų arba atliekos, tokios kaip, pavyzdžiui, kvarco miltai, dolomito miltai, kalkakmenio miltai ir pan.
Galima naudoti šių klasių hiperplastifikatorius: Sika ViscoCrete, Glenium ir kt.
Gaminant mišinį gali būti pridedamas stiprumo greitintuvas, pvz., Master X-Seed 100 (X-SEED 100) arba panašūs stiprumo greitintuvai.
Gautas savaime susitankinantis itin didelio stiprumo reakcijos-milteliniu pluoštu armuoto betono mišinys, pasižymintis labai didelėmis tekėjimo savybėmis, gali būti naudojamas sudėtingos konfigūracijos meninių gaminių gamyboje, pavyzdžiui, ažūrines gyvatvores (žr. 2 pav.). Gautą mišinį naudokite iš karto po jo pagaminimo.
Betono gaminių gamybos būdas iš savaime susitankinančio ypač didelio stiprumo reakcijos-milteliniu pluoštu armuoto betono mišinio, pasižyminčio labai aukštomis tekėjimo savybėmis, gauto aukščiau aprašytu būdu ir turintis nurodytą sudėtį, atliekamas taip.
Ažūriniams gaminiams gaminti pilant savaime susitankinantį, itin didelio stiprumo reakcijos milteliniu pluoštu armuoto betono mišinį, pasižymintį labai didelėmis tekėjimo savybėmis, elastingą (poliuretaną, silikoną, lietinį plastiką) arba standų. plastikinės formos 1. Sąlygiškai parodyta paprastos konfigūracijos forma, tačiau šis formos tipas nėra orientacinis ir pasirinktas diagramai supaprastinti. Forma montuojama ant technologinio padėklo 2. Ant vidinio, darbinio formos paviršiaus 3 užpurškiamas plonas vandens sluoksnis, kuris dar labiau sumažina įstrigusių oro burbuliukų skaičių priekiniame betono gaminio paviršiuje.
Po to gautas pluoštu gelžbetonio mišinys 4 pilamas į formą, kurioje pasklinda ir savaime sutankėja nuo savo svorio, išspausdamas jame esantį orą. Po savaiminio betono mišinio išsilyginimo formoje ant į formą supilto betono purškiamas plonas vandens sluoksnis, kad oras iš betono mišinio būtų intensyviau išsiskiriantis. Tada pluoštu armuoto betono mišiniu užpildyta forma iš viršaus uždengiama kitu technologiniu padėklu 2, kuris sukuria uždarą kamerą intensyvesniam betono kietėjimui (žr. 1 (a) pav.).
Ant šio padėklo įdėti nauja forma, o gamybos procesas kartojamas. Taigi iš vienos paruošto betono mišinio porcijos galima paeiliui užpildyti kelias formas, sumontuotas vieną virš kitos, kas užtikrina paruošto pluoštu gelžbetonio mišinio panaudojimo efektyvumo didėjimą. Formos, užpildytos pluoštu armuoto betono mišiniu, paliekamos mišiniui kietėti apie 15 valandų.
Po 15 valandų betono gaminiai išimami iš formų ir siunčiami šlifuoti galinę pusę, o po to į garų kamerą arba į šilumos ir drėgmės apdorojimo kamerą (HMW), kurioje gaminiai laikomi tol, kol visiškai sukietėja.
Išradimo panaudojimas leidžia pagaminti itin dekoratyvius ažūrinius ir plonasienius M1000 ir aukštesnės klasės betono gaminius su supaprastinta liejimo technologija, nenaudojant vibracinio tankinimo.
Išradimas gali būti atliktas naudojant išvardintus žinomus komponentus, laikantis kiekybinių proporcijų ir aprašytų technologinių režimų. Išradimui įgyvendinti gali būti naudojama žinoma įranga.
Savaime susitankinančio, itin didelio stiprumo reakcijos milteliniu pluoštu armuoto betono mišinio, pasižyminčio labai didelėmis tekėjimo savybėmis, paruošimo būdo pavyzdys.
Pirmiausia visi mišinio komponentai pasveriami ir išmatuojami nurodytu kiekiu (masės proc.):
Tada į maišytuvą supilamas išmatuotas vandens kiekis ir hiperplastifikatorius Sika ViscoCrete 20 Gold. Tada įjungiamas maišytuvas ir komponentai sumaišomi. Vandens ir hiperplastifikatoriaus maišymo procese paeiliui pilami šie mišinio komponentai: portlandcementis ПЦ500 D0, silicio dioksido dūmai, kvarco miltai. Maišymo procesas vyksta nuolat 2-3 minutes.
Kitame etape smėlis FR įvedamas nuosekliai. 0,125-0,63 ir plieno pluoštas 0,22 × 13 mm. Betono mišinys maišomas 2-3 minutes.
Sumažinus maišymo laiką nepavyksta gauti vienalyčio mišinio, o padidinus maišymo laiką mišinio kokybė dar labiau nepagerėja, o atitolinamas procesas.
Po to betono mišinys yra paruoštas naudoti.
Bendras pluoštu gelžbetonio mišinio gamybos laikas yra nuo 12 iki 15 minučių, į šį laiką įeina papildomos komponentų užpildymo operacijos.
Paruoštas savaime tankėjantis, itin didelio stiprumo, reakcijos milteliniu pluoštu armuoto betono mišinys, pasižymintis labai didelėmis tekėjimo savybėmis, naudojamas ažūriniams gaminiams gaminti pilstant į formas.
Gauto savaime sutankėjančio itin didelio stiprumo reakcijos-milteliniu pluoštu armuoto betono mišinio, pasižyminčio labai aukštomis tekėjimo savybėmis, pagaminto nurodytu būdu, sudėties pavyzdžiai pateikti 1 lentelėje.
1. Savaime susitankinančio ypač didelio stiprumo reakcijos-milteliniu pluoštu armuoto betono mišinio, pasižyminčio labai didelėmis tekėjimo savybėmis, paruošimo būdas, kurį sudaro betono mišinio komponentų maišymas, kol gaunamas reikiamas sklandumas, b e s i s k i r i a n t i s tuo, kad pluoštinio betono mišinio komponentų maišymas atliekamas paeiliui ir iš pradžių maišytuve sumaišomas vanduo ir hiperplastifikatorius, po to pilamas cementas, mikrosilicio dioksidas, akmens miltai ir mišinys maišomas 2-3 minutes, po to. smėlis ir pluoštas įpilamas ir maišomas 2-3 minutes, kol gaunamas pluoštu armuoto betono mišinys, kurio sudėtyje yra, masės %:
2. Būdas pagal 1 punktą, besiskiriantis tuo, kad bendras betono mišinio paruošimo laikas yra nuo 12 iki 15 minučių.
3. Gaminių gamybos formose iš pluoštu armuoto betono mišinio, paruošto metodu pagal 1 ir 2 punktus, būdas, besiskiriantis tuo, kad mišinys tiekiamas į formas ir po to termiškai apdorojamas garų kameroje, o iš pradžių padengiamas plonas vanduo purškiamas ant vidinio, darbinio formos paviršiaus, užpildžius formą mišiniu ant jos paviršiaus užpurškiamas plonas vandens sluoksnis ir forma padengiama technologiniu padėklu.
4. Būdas pagal 3 punktą, b e s i s k i r i a n t i s tuo, kad mišinys į formas tiekiamas paeiliui, užpildytą formą iš viršaus padengiant technologiniu padėklu, sumontavus technologinį padėklą, gaminių gamybos procesas kartojamas daug kartų, dedant kitą formą ant technologinio padėklo virš ankstesnio ir užpildydami jį.
www.findpatent.ru
didelio efektyvumo reakcijos milteliniai didelio stiprumo ir didelio našumo betonai bei pluoštu armuoti betonai (pasirinktinai) – patento paraiška 2012113330
Pareiškėjas: Volodinas Vladimiras Michailovičius (RU)
1. Miltelinis reakcijos betonas, kurio sudėtyje yra portlandcementis PC 500 D0 (pilkas arba baltas), superplastifikatorius polikarboksilato eterio pagrindu, mikrosilicio dioksidas, kurio amorfinio stiklakūnio silicio dioksido kiekis ne mažesnis kaip 85–95 %, b e s i s k i r i a n t i s tuo, kad jis papildomai apima maltas kvarcinis smėlis (mikrokvarcas) arba sumalti akmens miltai iš tankių uolienų, kurių specifinis paviršius (3-5) 103 cm2 / g, smulkiagrūdis kvarcinis smėlis, kurio dalelių dydžio pasiskirstymas yra 0,1-0,5 ÷ 0,16-0,63 mm. , kurio savitasis cemento suvartojimas betono stiprumo vienetui yra ne didesnis kaip 4,5 kg / MPa, turi didelį tankį pagal naują receptūrą ir naują konstrukcinę bei topologinę struktūrą, su tokiu komponentų kiekiu, % sauso masės betono mišinio komponentai:
Mikrosilicio dioksidas - 3,2-6,8%;
Vanduo - W / T \u003d 0,95-0,12.
2. Reakcinis miltelinis tvirtas pluoštu armuotas betonas, kurio sudėtyje yra portlandcementis PC 500 D0 (pilkas arba baltas), superplastifikatorius polikarboksilato eterio pagrindu, mikrosilicio dioksidas, kurio amorfinio stiklakūnio silicio dioksido kiekis ne mažesnis kaip 85–95 %. papildomai įeina maltas kvarcinis smėlis (mikrokvarcas) arba malti akmens miltai iš tankių uolienų, kurių specifinis paviršius (3-5) 103 cm2 / g, smulkiagrūdis kvarcinis smėlis, kurio frakcija yra 0,1-0,5 ÷ 0,16-0,63 mm siauros granuliometrinės sudėties. , taip pat pluoštinio plieno kordo (skersmuo 0,1–0,22 mm, ilgis 6–15 mm), bazalto ir anglies pluošto, savitasis cemento suvartojimas betono stiprumo vienetui yra ne didesnis kaip 4,5 kg / MPa, o specifinis pluošto suvartojimas augimo tempimo stiprio vienetui lenkiant, neviršija 9,0 kg / MPa, turi didelį tankį su nauja formule ir nauja struktūrine bei topologine struktūra, o betonas turi plastinį (plastinį) ardymo pobūdį. sekantį komponento turinį nitai, % sausų komponentų masės betono mišinyje:
Portlandcementis (pilkas arba baltas) ne žemesnis kaip PC 500 D0 - 30,9-34%;
Superplastifikatorius polikarboksilato eterio pagrindu - 0,2-0,5%;
Mikrosilicio dioksidas - 3,2-6,8%;
Malto kvarcinio smėlio (mikrokvarco) arba akmens miltų - 12,3-17,2%;
Smulkiagrūdis kvarcinis smėlis - 53,4-41,5%;
Pluoštinis plieninis kordas 1,5-5,0 % betono tūrio;
Bazalto pluoštas ir anglies pluoštai 0,2-3,0 % betono tūrio;
Vanduo - W / T \u003d 0,95-0,12.
www.freepatent.ru
Statybiniai gaminiai
Straipsnyje aprašomos didelio stiprumo miltelinio betono savybės ir galimybės bei jų panaudojimo sritys ir technologijos.
Aukšti gyvenamųjų ir pramoniniai pastatai naujų ir unikalių architektūrinių formų ir ypač specialių ypač apkrautų konstrukcijų (tokių kaip didelio tarpatramio tiltai, dangoraižiai, naftos platformos jūroje, rezervuarai slėginiams dujoms ir skysčiams laikyti ir kt.) reikėjo sukurti naujus efektyvius betonus. Didelė pažanga šioje srityje buvo ypač pastebėta nuo devintojo dešimtmečio pabaigos. Šiuolaikiniai aukštos kokybės betonai (VKB) klasifikuoja platų įvairios paskirties betonų asortimentą: didelio stiprumo ir ypač didelio stiprumo betonus [žr. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. Möglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], savaime susitankinantys betonai, labai atsparūs korozijai betonai. Šios betono rūšys tenkina aukštus reikalavimus pagal stiprumą gniuždant ir tempiant, atsparumą įtrūkimams, atsparumą smūgiams, atsparumą dilimui, atsparumą korozijai, atsparumą šalčiui.
Be jokios abejonės, perėjimą prie naujų betono rūšių palengvino, pirma, revoliuciniai pasiekimai betono ir skiedinio mišinių plastifikavimo srityje, antra, atsirado aktyviausi pucolaniniai priedai – mikrosilicio dioksidas, dehidratuoti kaolinai ir smulkūs pelenai. Superplastifikatorių ir ypač aplinkai nekenksmingų hiperplastifikatorių deriniai polikarboksilato, poliakrilato ir poliglikolio pagrindo pagrindu leidžia gauti itin skystas cemento-mineralų dispersines sistemas ir betono mišinius. Dėl šių laimėjimų betone su cheminiais priedais komponentų skaičius pasiekė 6–8, vandens ir cemento santykis sumažėjo iki 0,24–0,28, išlaikant plastiškumą, būdingą 4–10 cm miltų (KM) arba be jo kūgio grimzlės. tai, bet pridedant MK į labai gerai apdirbamus betonus (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) ant hiperplastifikatorių, skirtingai nei naudojant tradicinėse bendrose įmonėse, užtikrinamas puikus sklandumas betono mišiniai kartu su mažu nusėdimu ir savaime susitankinimu su savaiminiu oro pašalinimu.
„Aukštą“ reologiją su dideliu vandens kiekio sumažėjimu superplastifikuoto betono mišiniuose užtikrina skysta reologinė matrica, kuri turi skirtingus ją sudarančių konstrukcinių elementų mastelius. Smulkintam akmeniui skirtame betone cemento-smėlio skiedinys įvairiuose mikromezolygiuose tarnauja kaip reologinė matrica. Plastifikuoto betono mišiniuose, skirtuose didelio stiprumo betonui, skirtai skaldai kaip makrostruktūriniam elementui, reologinė matrica, kurios dalis turėtų būti daug didesnė nei įprastuose betonuose, yra sudėtingesnė dispersija, susidedanti iš smėlio, cemento, akmens miltų, mikrosilicio dioksido ir vandens. Savo ruožtu smėliui įprastuose betono mišiniuose reologinė matrica mikro lygiu yra cemento-vandens pasta, kurios proporciją galima padidinti, kad būtų užtikrintas sklandumas, didinant cemento kiekį. Bet tai, viena vertus, neekonomiška (ypač B10 - B30 klasių betonams), kita vertus, paradoksalu, bet superplastifikatoriai yra prastai vandenį mažinantys portlandcemenčio priedai, nors visi jie buvo sukurti ir kuriami tam. . Praktiškai visi superplastifikatoriai, kaip parodėme nuo 1979 m., daug geriau „veikia“ ant daugelio mineralinių miltelių arba jų mišinio su cementu [žr. Kalašnikovas VI Mineralinių dispersinių sistemų, skirtų statybinėms medžiagoms gaminti, plastifikavimo pagrindai: Disertacija mokslinio pranešimo forma mokslų daktaro laipsniui gauti. tech. Mokslai. - Voronežas, 1996] nei ant gryno cemento. Cementas yra nestabili vandenyje, drėkinanti sistema, kuri iškart po sąlyčio su vandeniu sudaro koloidines daleles ir greitai sutirštėja. O koloidines daleles vandenyje sunku išsklaidyti superplastifikatoriais. Pavyzdys yra molio srutos, kurias sunku suskystinti.
Taigi, išvada byloja apie save: į cementą būtina dėti akmens miltų ir tai padidins ne tik bendros įmonės reologinį poveikį mišiniui, bet ir pačios reologinės matricos proporciją. Dėl to tampa įmanoma žymiai sumažinti vandens kiekį, padidinti tankį ir padidinti betono stiprumą. Akmens miltelių įdėjimas praktiškai prilygs cemento padidėjimui (jei vandens kiekį mažinantis poveikis yra žymiai didesnis nei pridedant cemento).
Čia svarbu sutelkti dėmesį ne į cemento dalies pakeitimą akmens miltais, o į jo (ir nemažos dalies - 40–60%) įdėjimą į portlandcementį. Remdamasis polistruktūrine teorija 1985–2000 m. visi polistruktūros keitimo darbai buvo skirti 30–50 % portlandcemenčio pakeisti mineraliniais užpildais, kad būtų išsaugotas betone [žr. Solomatovas V.I., Vyrovojus V.N. ir kt. Sudėtinės statybinės medžiagos ir konstrukcijos su sumažintu medžiagų suvartojimu. - Kijevas: Budivelnik, 1991; Aganin S.P. Mažo vandens poreikio betonai su modifikuotu kvarciniu užpildu: santrauka dėl sąskaitos varžybų. laipsnio cand. tech. Mokslai. - M, 1996 m.; Fadel I. M. Intensyvi atskira betonavimo bazaltu technologija: baigiamojo darbo santrauka. cand. tech. Mokslai – M, 1993]. Portlandcemenčio taupymo tokio paties stiprumo betonuose strategija užleis 2–3 kartus didesnio stiprumo betono taupymo strategiją ne tik gniuždant, bet ir lenkiant bei ašiniu įtempimu, smūgiu. Sutaupę betono daugiau ažūrinėse konstrukcijose gausite didesnį ekonominis efektas nei taupyti cementą.
Atsižvelgdami į skirtingų mastelio lygių reologinių matricų sudėtį, nustatome, kad smėliui didelio stiprumo betonuose reologinė matrica mikro lygiu yra sudėtingas cemento, miltų, silicio dioksido, superplastifikatoriaus ir vandens mišinys. Savo ruožtu didelio stiprumo betonams su mikrosilicio dioksidu, skirtu cemento ir akmens miltų mišiniu (vienodos dispersijos), kaip konstrukciniai elementai, atsiranda kita reologinė matrica su mažesniu mastelio lygiu - mikrosilicio dioksido, vandens ir superplastifikatoriaus mišinys.
Susmulkintam betonui šios reologinių matricų konstrukcinių elementų skalės atitinka optimalios sausų betono komponentų granulometrijos skales, kad būtų pasiektas didelis jo tankis.
Taigi akmens miltų įdėjimas atlieka ir struktūrinę-reologinę funkciją, ir užpildo matricą. Didelio stiprumo betonams ne mažiau svarbi ir reaktyvioji-cheminė akmens miltų funkcija, kurią su didesniu poveikiu atlieka reaktyvusis mikrosilicio dioksidas ir mikrodehidratuotas kaolinas.
Didžiausias reologinis ir vandens kiekį mažinantis poveikis, atsirandantis dėl SP adsorbcijos kietosios fazės paviršiuje, yra genetiškai būdingas smulkiai dispersinėms sistemoms su aukštas paviršius skyrius.
1 lentelė.
Reologinis ir vandens kiekį mažinantis SP veikimas vandens ir mineralų sistemose
Iš 1 lentelės matyti, kad portlandcemenčio liejimo srutose su SP pastarųjų vandens kiekį mažinantis poveikis yra 1,5–7,0 karto (sic!) didesnis nei mineralinių miltelių. Akmenoms šis perteklius gali siekti 2–3 kartus.
Taigi hiperplastifikatorių derinys su mikrosilicio dioksidu, akmens miltais ar pelenais leido padidinti gniuždymo stiprio lygį iki 130–150, o kai kuriais atvejais iki 180–200 MPa ar daugiau. Tačiau žymiai padidinus stiprumą intensyviai didėja trapumas ir sumažėja Puasono koeficientas iki 0,14–0,17, o tai kelia pavojų staigaus konstrukcijų sunaikinimo atveju avarinėse situacijose. Šios neigiamos betono savybės atsikratoma ne tiek pastarąjį sutvirtinant strypine armatūra, kiek derinant strypinę armatūrą su polimerų, stiklo ir plieno pluoštų įvedimu.
Mineralinių ir cementinių dispersinių sistemų plastifikavimo ir vandens mažinimo pagrindai buvo suformuluoti Kalašnikovo V. I. daktaro disertacijoje. [cm. Kalašnikovas VI Mineralinių dispersinių sistemų, skirtų statybinėms medžiagoms gaminti, plastifikavimo pagrindai: Disertacija mokslinio pranešimo forma mokslų daktaro laipsniui gauti. tech. Mokslai. - Voronežas, 1996] 1996 m., remiantis anksčiau atliktu darbu laikotarpiu nuo 1979 iki 1996 m. [Kalašnikovas V. I., Ivanovas I. A. Dėl itin suskystintų labai koncentruotų dispersinių sistemų struktūrinės-reologinės būklės. // IV nacionalinės kompozitinių medžiagų mechanikos ir technologijos konferencijos medžiaga. - Sofija: BAN, 1985; Ivanovas I. A., Kalašnikovas V. I. Mineralinių dispersinių kompozicijų plastifikavimo efektyvumas priklausomai nuo kietosios fazės koncentracijos jose. // Betono mišinių reologija ir jos technologiniai uždaviniai. Tez. III sąjunginio simpoziumo ataskaita. - Ryga. - RPI, 1979; Kalašnikovas V. I., Ivanovas I. A. Apie mineralinių dispersinių kompozicijų plastifikavimo pobūdį priklausomai nuo kietosios fazės koncentracijos jose.// Kompozitinių medžiagų mechanika ir technologija. II nacionalinės konferencijos medžiaga. - Sofija: BAN, 1979; Kalašnikovas VI Apie įvairių mineralinių kompozicijų reakciją į naftaleno-sulfonrūgšties superplastifikatorius ir momentinių šarmų poveikį. // Kompozitinių medžiagų mechanika ir technologija. III nacionalinės konferencijos, kurioje dalyvauja užsienio atstovai, medžiaga. - Sofija: BAN, 1982; Kalašnikovas VI Betono mišinių su superplastifikatoriais reologinių pokyčių apskaita. // IX sąjunginės betono ir gelžbetonio konferencijos medžiaga (Taškentas, 1983). - Penza. – 1983 m.; Kalašnikovas VI, Ivanovas IA Cemento kompozicijų reologinių pokyčių, veikiant jonus stabilizuojantiems plastifikatoriams, ypatumai. // Darbų rinkinys „Betono technologinė mechanika“. – Ryga: RPI, 1984]. Tai yra perspektyvos kryptingai panaudoti kuo didesnį bendros įmonės vandens kiekį mažinantį aktyvumą smulkiai išsklaidytose sistemose, kiekybinių reologinių ir struktūrinių-mechaninių pokyčių superplastifikuotose sistemose ypatumai, kuriuos sudaro jų lavininis perėjimas nuo kietųjų. iš būsenos į skystą būseną, pridedant labai mažai vandens. Tai yra sukurti labai dispersinių plastifikuotų sistemų (veikiant savo svoriui) gravitacinio sklaidos ir posttiksotropinio srauto resurso bei savaiminio dienos paviršiaus išlyginimo kriterijai. Tai pažangi ribinės koncentracijos cemento sistemų su smulkiai dispersiniais milteliais iš nuosėdinės, magminės ir metamorfinės kilmės uolienų koncepcija, selektyvus didelio vandens sumažinimo iki SP lygių atžvilgiu. Svarbiausi šių darbų rezultatai – galimybė 5–15 kartų sumažinti vandens suvartojimą dispersijoje, išlaikant gravitacinį sklaidą. Įrodyta, kad derinant reologiškai aktyvius miltelius su cementu, galima sustiprinti SP poveikį ir gauti didelio tankio liejinius. Būtent šie principai yra įgyvendinami reakcijos milteliniuose betonuose, kurių tankis ir stiprumas padidėja (Reaktionspulver beton - RPB arba Reactive Powder Concrete - RPC [žr. Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. Naujas cemento tipas: cemento struktūra akmuo. // Statybinės medžiagos. - 1994. - Nr. 115]). Kitas rezultatas yra bendros įmonės redukcinio poveikio padidėjimas, padidėjus miltelių dispersijai [žr. Kalašnikovas VI Mineralinių dispersinių sistemų, skirtų statybinėms medžiagoms gaminti, plastifikavimo pagrindai: Disertacija mokslinio pranešimo forma mokslų daktaro laipsniui gauti. tech. Mokslai. – Voronežas, 1996]. Jis taip pat naudojamas miltelių pavidalo smulkiagrūdžiuose betonuose, padidinant smulkiai išsklaidytų sudedamųjų dalių dalį, į cementą pridedant mikrosilicio dioksido. Miltelinio betono teorijos ir praktikos naujovė buvo smulkaus smėlio, kurio frakcija 0,1–0,5 mm, naudojimas, dėl kurio betonas buvo smulkiagrūdis, priešingai nei įprastas smėlio smėlis, kurio frakcija 0–5 mm. Mūsų atliktas miltelinio betono išsklaidytos dalies (sudėtis: cementas - 700 kg; smulkus smėlis fr. 0,125–0,63 mm - 950 kg; bazalto miltai Ssp = 380 m2/kg - 350 kg; kg - 140 kg) vidutinio savitojo paviršiaus skaičiavimas ) su 49% viso mišinio su smulkiagrūdžiu smėliu, kurio frakcija 0,125–0,5 mm, rodo, kad esant MK Smk dispersijai = 3000 m2 / kg, vidutinis miltelių dalies paviršius yra Svd = 1060 m2 / kg , o su Smk = 2000 m2 /kg - Svd = 785 m2 / kg. Būtent ant tokių smulkiai dispersinių komponentų gaminami smulkiagrūdžiai reakcijos milteliniai betonai, kuriuose kietosios fazės tūrinė koncentracija be smėlio siekia 58–64%, o kartu su smėliu – 76–77% ir yra šiek tiek prastesnė už kietosios fazės koncentracija superplastikuotame sunkiajame betone (Cv = 0, 80–0,85). Tačiau susmulkintame betone kietosios fazės tūrinė koncentracija atėmus skaldą ir smėlį yra daug mažesnė, o tai lemia didelį išsklaidytos matricos tankį.
Didelį stiprumą užtikrina ne tik mikrosilicio dioksidas arba dehidratuotas kaolinas, bet ir reaktyvūs milteliai iš maltos uolienos. Literatūros duomenimis, daugiausia įvedami lakieji pelenai, baltiniai, klinčių ar kvarco miltai. Plačios galimybės reaktyviųjų miltelinių betonų gamyboje atsivėrė SSRS ir Rusijoje dėl mažo vandens poreikio kompozitinių rišiklių kūrimo ir tyrimų, kuriuos atliko Yu. M. Bazhenov, Sh. T. Babaev, A. Komarom. A., Batrakovas V. G., Dolgopolovas N. N. Įrodyta, kad cemento pakeitimas VNV šlifavimo procese karbonatiniais, granitiniais, kvarciniais miltais iki 50 % žymiai padidina vandens kiekį mažinantį poveikį. W / T santykis, užtikrinantis skaldos betono gravitacinį sklaidą, yra sumažintas iki 13–15%, palyginti su įprastu bendros įmonės įvedimu, betono stiprumas ant tokio VNV-50 siekia 90–100 MPa. Iš esmės VNV, mikrosilicio dioksido, smulkaus smėlio ir dispersinės armatūros pagrindu galima gauti modernų miltelinį betoną.
Dispersiniu būdu armuoti milteliniai betonai yra labai efektyvūs ne tik laikančiosioms konstrukcijoms su kombinuota armatūra su įtempta armatūra, bet ir labai plonasienių, įskaitant erdvines, architektūrines detales, gamybai.
Naujausiais duomenimis, galimas konstrukcijų sutvirtinimas tekstiliniu būdu. Būtent tekstilės pluošto (audinių) trimačių rėmų, pagamintų iš didelio stiprumo polimero ir šarmams atsparių siūlų, gamybos plėtra išsivysčiusiose užsienio šalyse buvo motyvacija daugiau nei prieš 10 metų Prancūzijoje ir Kanadoje sukurti reakciją. -milteliniai betonai su bendra įmone be didelių užpildų su ypač smulkiu kvarco užpildu, užpildytu akmens milteliais ir mikrosilicio dioksidu. Betono mišiniai iš tokių smulkiagrūdžių mišinių pasklinda veikiami savo svorio, užpildydami visiškai tankią austo rėmo tinklinę struktūrą ir visas filigrano formos sąsajas.
Miltelinio betono mišinių (PBS) „aukšta“ reologija užtikrina 10–12 % sausųjų komponentų masės vandens kiekį, takumo riba?0 = 5–15 Pa, t.y. tik 5-10 kartų didesnis nei aliejiniuose dažuose. Esant šiai reikšmei ?0, ją galima nustatyti 1995 metais mūsų sukurtu miniareometriniu metodu. Mažą takumo tašką užtikrina optimalus reologinės matricos tarpsluoksnio storis. Atsižvelgiant į topologinę PBS struktūrą, vidutinis tarpsluoksnio X storis nustatomas pagal formulę:
kur yra vidutinis smėlio dalelių skersmuo; yra tūrio koncentracija.
Toliau nurodytai kompozicijai, kai W/T = 0,103, tarpsluoksnio storis bus 0,056 mm. De Larrard ir Sedran nustatė, kad smulkesnio smėlio (d = 0,125–0,4 mm) storis svyruoja nuo 48 iki 88 µm.
Padidėjęs dalelių tarpsluoksnis sumažina klampumą ir didžiausią šlyties įtempį bei padidina sklandumą. Skystumą galima padidinti įpilant vandens ir įvedant SP. IN bendras vaizdas vandens ir SP poveikis klampos pokyčiui, ribiniam šlyties įtempiui ir takumo ribai yra dviprasmiškas (1 pav.).
Superplastifikatorius sumažina klampumą daug mažiau nei pridedant vandens, o takumo ribos sumažėjimas dėl SP yra daug didesnis nei dėl vandens įtakos.
Ryžiai. 1. SP ir vandens įtaka klampumui, takumo ribai ir takumo ribai
Pagrindinės superplastifikuotų galutinai užpildytų sistemų savybės yra tai, kad klampumas gali būti gana didelis ir sistema gali tekėti lėtai, jei takumo riba yra maža. Įprastoms sistemoms be SP klampumas gali būti mažas, tačiau padidinta takumo riba neleidžia joms plisti, nes jos neturi posttiksotropinio srauto resurso [žr. Kalašnikovas VI, Ivanovas IA Cemento kompozicijų reologinių pokyčių, veikiant jonus stabilizuojantiems plastifikatoriams, ypatumai. // Darbų rinkinys „Betono technologinė mechanika“. – Ryga: RPI, 1984].
Reologinės savybės priklauso nuo bendros įmonės tipo ir dozės. Trijų tipų bendrų įmonių įtaka parodyta fig. 2. Veiksmingiausia bendra įmonė yra Woerment 794.
Ryžiai. 2 SP tipo ir dozavimo įtaka?o: 1 - Woerment 794; 2 - S-3; 3 – Melment F 10
Tuo pačiu metu mažiau selektyvus pasirodė ne vietinis SP S-3, o užsienio SP, pagrįstas melaminu Melment F10.
Miltelinio betono mišinių tepamumas itin svarbus formuojant betono gaminius su austi tūriniais tinkleliais, išdėstytais formoje.
Tokie tūriniai ažūriniai rėmai trišakio, I formos sijos, kanalo ir kitų konfigūracijų pavidalu leidžia greitai sutvirtinti, o tai susideda iš rėmo montavimo ir tvirtinimo formoje, o po to pilamas pakabinamas betonas, kuris lengvai prasiskverbia pro 2–5 mm dydžio rėmo ląstelės (3 pav.). Medžiaginiai rėmai gali radikaliai padidinti betono atsparumą įtrūkimams, veikiant kintamiems temperatūros svyravimams, ir žymiai sumažinti deformaciją.
Betono mišinys turi ne tik lengvai išpilti lokaliai per tinklinį rėmą, bet ir pasklisti užpildant formą „atvirkštiniu“ prasiskverbimu per rėmą, padidėjus mišinio tūriui formoje. Skystumui įvertinti buvo naudojami tos pačios sudėties miltelių mišiniai pagal sausųjų komponentų kiekį, o tepamumą iš kūgio (kratymo stalui) reguliavo SP ir (iš dalies) vandens kiekis. Pasklidimas buvo užblokuotas 175 mm skersmens tinkleliu.
Ryžiai. 3 Audinio pastolių pavyzdys
Ryžiai. 4 Mišinio purslai laisvai ir užblokuotai paskleidus
Tinklelio matmenys buvo 2,8 × 2,8 mm, vielos skersmuo 0,3 × 0,3 mm (4 pav.). Kontroliniai mišiniai buvo pagaminti iš lydalo 25,0; 26,5; 28,2 ir 29,8 cm.. Eksperimentų metu nustatyta, kad didėjant mišinio takumui mažėja laisvos nuolatinės srovės ir blokuoto srauto skersmenų santykis db. Ant pav. 5 rodomas dc/dbotdc pokytis.
Ryžiai. 5 Pakeiskite dc/db iš laisvos plitimo nuolatinės srovės
Kaip matyti iš paveikslo, mišinio plitimo skirtumas dc ir db išnyksta esant sklandumui, kuriam būdingas laisvas sklidimas 29,8 cm. Esant dc.= 28,2, sklaida per tinklelį sumažėja 5%. Ypač didelį lėtėjimą paskleidus tinkleliu patiria mišinys, kurio plotis yra 25 cm.
Šiuo atžvilgiu, naudojant tinklinius rėmus, kurių ląstelių dydis yra 3–3 mm, būtina naudoti mišinius, kurių plotis yra ne mažesnis kaip 28–30 cm.
Disperguoto armuoto miltelinio betono, 1 tūrio % armuoto 0,15 mm skersmens ir 6 mm ilgio plieno pluoštais, fizinės ir techninės savybės pateiktos 2 lentelėje.
2 lentelė.
Miltelinio betono fizinės ir techninės savybės ant mažo vandens poreikio rišiklio, naudojant buitinį SP S-3
Užsienio duomenimis, su 3% armatūra gniuždymo stipris siekia 180–200 MPa, o esant ašiniam įtempimui - 8–10 MPa. Smūgio stiprumas padidėja daugiau nei dešimt kartų.
Miltelinio betono galimybės toli gražu nėra išnaudotos, turint omenyje hidroterminio apdorojimo efektyvumą ir jo įtaką tobermorito, atitinkamai ir ksonotlito, proporcijos didėjimui.
www.allbeton.ru
Miltelių reakcijos betonas
Paskutiniai pakeitimai enciklopedijos: 2017-12-17 - 17:30 val
Reaktyvusis miltelinis betonas – tai betonas, pagamintas iš smulkiai sumaltų reaktyvių medžiagų, kurių grūdelių dydis yra nuo 0,2 iki 300 mikronų ir pasižymintis dideliu stiprumu (daugiau nei 120 MPa) ir dideliu atsparumu vandeniui.
[GOST 25192-2012. Betono. Klasifikacija ir bendrosios specifikacijos]
Reaktyvus miltelinis betonas reaktyvusis miltelinis betonas-RPC] - kompozitinė medžiaga, turinti didelį gniuždymo stiprumą 200-800 MPa, lenkti >45 MPa, įskaitant didelį kiekį labai dispersinių mineralinių komponentų - kvarcinio smėlio, mikrosilicio dioksido, superplastifikatoriaus, taip pat plieno pluošto su mažu W. / T (~0,2), naudojant gaminių terminį ir drėgmės apdorojimą 90-200°C temperatūroje.
[Usherov-Marshak A.V. Konkretus mokslas: leksika. M.: RIF statybinės medžiagos. - 2009. - 112 p.]
Autorių teisių turėtojai! Jei nemokama prieiga prie šio termino yra autorių teisių pažeidimas, sudarytojai yra pasirengę, autorių teisių turėtojo prašymu, pašalinti nuorodą arba patį terminą (apibrėžimą) iš svetainės. Norėdami susisiekti su administracija, naudokite atsiliepimų formą.
enciklopediyastroy.ru
Disertacijos santrauka šia tema ""
Kaip rankraštis
Smulkiagrūdės reakcijos miltelių dispersinis-gelžbetonas, naudojant uolieną
Specialybė 05.23.05 – Statybinės medžiagos ir gaminiai
Darbas atliktas valstybinės aukštosios mokyklos Betono, keramikos ir rišiklių technologijų katedroje. profesinis išsilavinimas"Penza Valstijos universitetas architektūra ir statyba“ ir Miuncheno technikos universiteto Statybinių medžiagų ir konstrukcijų institute.
Mokslinis patarėjas -
Technikos mokslų daktarė, profesorė Valentina Serafimovna Demyanova
Oficialūs varžovai:
Nusipelnęs Rusijos Federacijos mokslo darbuotojas, RAASN narys korespondentas, technikos mokslų daktaras, profesorius Vladimiras Pavlovičius Seliajevas
Technikos mokslų daktaras, profesorius Olegas Viačeslavovičius Tarakanovas
Vadovaujanti organizacija - UAB "Penzastroy", Penza
Gynimas vyks 2006 m. liepos 7 d. 16.00 val. disertacijos tarybos posėdyje D 212.184.01 valstybinėje aukštojo profesinio mokymo įstaigoje „Penzos valstybinis architektūros ir statybos universitetas“, adresu: 440028, Penza, Šv. G. Titova, 28, 1 korpusas, konferencijų salė.
Disertaciją galima rasti Valstybės bibliotekoje švietimo įstaiga aukštasis profesinis išsilavinimas "Penzos valstybinis architektūros ir statybos universitetas"
Disertacijos tarybos akademinis sekretorius
V. A. Chudjakovas
BENDRAS DARBO APRAŠYMAS
Ženkliai padidėjus betono stipriui, veikiant vienašiui gniuždymui, neišvengiamai mažėja atsparumas įtrūkimams ir didėja konstrukcijų trapių lūžių rizika. Išsklaidytas betono sutvirtinimas pluoštu pašalina šias neigiamas savybes, todėl galima gaminti aukštesnių nei 80-100 klasių betoną, kurio stiprumas yra 150-200 MPa, kuris turi naują kokybę - klampų sunaikinimo pobūdį.
Mokslinių darbų analizė dispersinių armuotų betonų ir jų gamybos srityje buitinėje praktikoje rodo, kad pagrindinė orientacija nesiekia didelio stiprumo matricų naudojimo tokiuose betonuose tikslų. Disperguoto gelžbetonio klasė pagal atsparumą gniuždymui išlieka itin žema ir ribojama iki B30-B50. Tai neleidžia užtikrinti gero pluošto sukibimo su matrica, pilnai išnaudoti plieno pluoštą net esant mažam tempimui. Be to, teoriškai kuriami betoniniai gaminiai su laisvai klojamais pluoštais, kurių tūrinis sutvirtinimo laipsnis yra 59%, o praktiškai gaminami betono gaminiai. Vibracijos veikiami pluoštai išsiskiria dideliu susitraukimu neplastifikuotu „riebalu“. cemento-smėlio skiediniai cemento-smėlio sudėtis - 14-I: 2,0 esant W / C = 0,4, o tai yra labai švaistoma ir pakartoja 1974 m. darbo lygį. Reikšmingi mokslo pasiekimai kuriant superplastifikuotą VNV, mikrodispersinius mišinius su mikrosilicio dioksidu, su reaktyviais milteliais iš didelio stiprumo uolienų, leido padidinti vandens kiekį mažinantį poveikį iki 60%, naudojant oligomerinės sudėties superplastifikatorius ir polimerinės kompozicijos hiperplastifikatorius. Šie pasiekimai netapo pagrindu kuriant dispersinį gelžbetonį didelio stiprumo gelžbetonį arba smulkiagrūdžius miltelinius betonus iš liejamų savaime susitankinančių mišinių. Tuo tarpu pažangios šalys aktyviai kuria naujos kartos reakcijos miltelinius betonus, sutvirtintus dispersiniais pluoštais. Naudojami miltelinio betono mišiniai
liejimo formoms su įdėtais tūriniais smulkaus tinklelio rėmais ir jų derinimui su strypų armatūra.
Atskleisti teorines prielaidas ir motyvus kuriant daugiakomponentinius smulkiagrūdžius miltelinius betonus su labai tankia, didelio stiprumo matrica, gaunama liejant esant itin mažam vandens kiekiui, suteikiant betono gamybai plastiškumą ardymo metu ir didelį tempimą. stiprumas lenkiant;
Atskleisti kompozitinių rišiklių ir dispersiškai armuotų smulkiagrūdžių kompozicijų struktūrinę topologiją, gauti jų sandaros matematinius modelius atstumams tarp užpildo dalelių ir armuojančių pluoštų geometrinių centrų įvertinti;
Optimizuoti smulkiagrūdžių dispersinio gelžbetonio mišinių, kurių pluoštas c1 = 0,1 mm ir I = 6 mm, su minimaliu kiekiu, kurio pakaktų betono elastingumui padidinti, kompozicijas, paruošimo technologiją ir nustatyti receptūros įtaką jų sklandumui. , tankis, oro kiekis, stiprumas ir kitos fizinės bei techninės betonų savybės.
Mokslinis darbo naujumas.
1. Moksliškai pagrįsta ir eksperimentiškai patvirtinta galimybė gauti didelio stiprumo smulkiagrūdžius cemento miltelinius betonus, įskaitant dispersinius armuotus, pagamintus iš betono mišinių be skaldos su smulkiomis kvarcinio smėlio frakcijomis, su reaktyviais uolienų milteliais ir mikrosilicio dioksidu, superplastifikatorių efektyvumo padidėjimas iki vandens kiekio liejamame savaime tankėjančiame mišinyje iki 10-11% (atitinka be bendros įmonės pusiau sauso mišinio presavimui) sausų komponentų masės.
4. Teoriškai prognozuojama ir eksperimentiškai įrodyta daugiausia per kompozicinių cementinių rišiklių kietėjimo tirpalo difuzijos-jonų mechanizmą, kuris didėja padidėjus užpildo kiekiui arba žymiai padidėjus jo dispersijai, lyginant su cemento dispersija.
5. Ištirti smulkiagrūdžių miltelinių betonų struktūros formavimosi procesai. Įrodyta, kad milteliniai betonai, pagaminti iš superplastifikuoto liejamo savaime susitankinančio betono mišinių, yra daug tankesni, jų stiprumo augimo kinetika intensyvesnė, o vidutinis stiprumas yra žymiai didesnis nei betonų be SP, presuotų esant tokiam pačiam vandens kiekiui. slėgis 40-50 MPa. Sukurti miltelių reaktyviojo-cheminio aktyvumo vertinimo kriterijai.
6. Optimizuotos smulkiagrūdžio dispersinio gelžbetonio mišinių kompozicijos su plonu 0,15 skersmens ir 6 mm ilgio plieno pluoštu.
jų paruošimo technologija, komponentų įvedimo tvarka ir maišymo trukmė; nustatyta kompozicijos įtaka betono mišinių takumui, tankiui, oro kiekiui, betonų stipriui gniuždant.
Praktinė darbo reikšmė slypi kuriant naujus liejamus smulkiagrūdžio miltelinio betono mišinius su pluoštu gaminių ir konstrukcijų liejimo formoms, tiek be, tiek su kombinuota strypo armatūra. Naudojant didelio tankio betono mišinius, veikiant ribinėms apkrovoms, galima pagaminti labai atsparias įtrūkimams lenktas arba suspaustas gelžbetonio konstrukcijas, turinčias kaliojo lūžio raštą.
Sukibimui su metalu padidinti buvo gauta didelio tankio, didelio stiprumo kompozitinė matrica, kurios gniuždymo stipris yra 120-150 MPa, kad būtų galima naudoti ploną ir trumpą didelio stiprumo pluoštą, kurio skersmuo 0,04-0,15 mm ir ilgis 6-9 mm, o tai leidžia sumažinti jo sąnaudas ir atsparumą tekėjimui betono mišinių liejimo technologijai gaminti plonasienius filigraninius gaminius, turinčius didelį tempimo stiprumą lenkiant.
Darbo aprobavimas. Pagrindinės disertacinio darbo nuostatos ir rezultatai buvo pristatyti ir pranešta Tarptautinėje ir Visos Rusijos konferencijoje
Rusijos mokslinės ir techninės konferencijos: „Jaunasis mokslas naujajam tūkstantmečiui“ (Naberezhnye Chelny, 1996), „Miestų planavimo ir plėtros klausimai“ (Penza, 1996, 1997, 1999), „ Šiuolaikinės problemos statybinių medžiagų mokslas“ (Penza, 1998), „ modernus pastatas"(1998), Tarptautinės mokslinės ir techninės konferencijos" Kompozicinės statybinės medžiagos. Teorija ir praktika "(Penza, 2002, 2003, 2004, 2005), "Išteklių ir energijos taupymas kaip kūrybiškumo motyvacija architektūrinio statybos procese" (Maskva-Kazanė, 2003), "Aktualios statybos problemos" (Saranskas, 2004) , „Naujos energiją ir išteklius taupančios mokslui imlios technologijos statybinių medžiagų gamyboje“ (Penza, 2005), visos Rusijos mokslinė ir praktinė konferencija „Miestų planavimas, rekonstrukcija ir inžinerinė parama darniai Volgos regiono miestų plėtrai. “ (Tolyatti, 2004), RAASN akademiniai skaitymai „Statybinių medžiagų mokslo teorijos ir praktikos raidos pasiekimai, problemos ir perspektyvios kryptys“ (Kazanė, 2006).
Publikacijos. Remiantis tyrimo rezultatais, paskelbti 27 darbai (3 straipsniai žurnaluose pagal HAC sąrašą).
Įvade pagrindžiamas pasirinktos tyrimų krypties aktualumas, suformuluotas tyrimo tikslas ir uždaviniai, parodoma jo mokslinė ir praktinė reikšmė.
Pirmame skyriuje, skirtame analitinei literatūros apžvalgai, atlikta užsienio ir šalies patirties naudojant kokybiškus betonus ir pluoštu armuotus betonus analizė. Parodyta, kad užsienio praktikoje didelio stiprumo betonas, kurio stiprumas siekia 120-140 MPa, buvo pradėtas gaminti daugiausia po 1990 m. Per pastaruosius šešerius metus buvo nustatytos plačios perspektyvos didinti didelio stiprio stiprumą. betonas nuo 130150 MPa ir perkeliant juos į ypač didelio stiprumo betono kategoriją, kurio stiprumas 210250 MPa, dėl per daugelį metų atlikto betono terminio apdorojimo, kurio stiprumas pasiekė 60-70 MPa.
Pastebima tendencija ypač didelio stiprumo betonus pagal „užpildo grūdelių dydį skirstyti į 2 tipus: smulkiagrūdį akmenį, kurio maksimalus grūdelių dydis iki 8-16 mm, ir smulkiagrūdį betoną, kurio grūdėtumas iki 8-16 mm. 0,5-1,0 mm.. Abiejuose būtinai turi būti mikrosilicio dioksido arba mikrodehidruoto kaolino, stiprių uolienų miltelių, o norint suteikti betono plastiškumą, atsparumą smūgiams, atsparumą įtrūkimams - pluoštas iš įvairios medžiagos. Į specialią grupę įeina smulkiagrūdžiai milteliniai betonai (Reaktionspulver beton-RPB arba Reactive Powder Concrete), kurių maksimalus grūdelių dydis yra 0,3-0,6 mm. Parodyta, kad tokių betonų, kurių ašinis gniuždymo stipris yra 200-250 MPa, kurių armatūros koeficientas ne didesnis kaip 3-3,5 tūrio proc., tempiamasis stipris lenkiant yra iki 50 MPa. Tokias savybes visų pirma suteikia didelio tankio ir didelio stiprumo matricos parinkimas, leidžiantis padidinti sukibimą su pluoštu ir visiškai išnaudoti jo aukštą atsparumą tempimui.
Analizuojama pluoštinio gelžbetonio gamybos tyrimų būklė ir patirtis Rusijoje. Skirtingai nei užsienyje, Rusijos moksliniai tyrimai yra skirti ne pluoštu armuoto betono su didelio stiprio matrica naudojimu, o armatūros procento padidinimu iki 5-9 % tūrio mažo stiprumo trijų ar keturių komponentų betonuose. B30-B50 klasės, kad padidintų tempimo stiprumą lenkiant iki 17-28 MPa. Visa tai – 1970-1976 metų užsienio patirties pakartojimas, t.y. tais metais, kai nebuvo naudojami veiksmingi superplastifikatoriai ir mikrosilicio dioksidas, o pluoštu armuotas betonas daugiausia buvo trijų komponentų (smėlio). Rekomenduojama gaminti pluoštu armuotus betonus, kurių portlandcemenčio sąnaudos yra 700-1400 kg/m3, smėlį - 560-1400 kg/m3, pluoštus - 390-1360 kg/m3, o tai yra labai švaistoma ir neatsižvelgiama į pažanga kuriant aukštos kokybės betoną.
Atliekama daugiakomponenčių betonų raidos raidos analizė įvairiais revoliuciniais etapais, atsirandant specialioms funkcijoms lemiančioms sudedamosioms dalims: pluoštams, superplastifikatoriams, mikrosilicio dioksidui. Parodyta, kad šešių-septynių komponentų betonai yra didelio stiprumo matricos pagrindas, skirtas efektyviai panaudoti pagrindinę pluošto funkciją. Būtent šie betonai tampa polifunkciniais.
Suformuluoti pagrindiniai didelio stiprumo ir ypač didelio stiprumo reakcijos-miltelinių betonų atsiradimo motyvai, galimybė gauti „rekordines“ vandens mažinimo betono mišiniuose reikšmes, ypatinga jų reologinė būklė. Suformuluoti reikalavimai milteliams ir
jų paplitimas kaip technogeninės kasybos pramonės atliekos.
Remiantis analize, suformuluojamas tyrimo tikslas ir uždaviniai.
Antrame skyriuje pristatomos naudojamų medžiagų charakteristikos ir aprašomi tyrimo metodai.Naudotos Vokietijos ir Rusijos gamybos žaliavos: cementai CEM 1 42.5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg CEM 1 42.5 R, Weisenau CEM 1 42.5, Volsky PC500 DO , Starooskolsky PTS 500 TO; smėlis Sursky klasifikuojamas fr. 0,14-0,63, Balašeiskis (Syzran) klasifikuojamas fr. 0,1-0,5 mm, Halės smėlio fr. 0,125-0,5 "mm; mikrosilicio dioksidas: Eikern Microsilica 940 su Si02 kiekiu> 98,0%, Silia Staub RW Fuller su Si02 kiekiu> 94,7%, BS-100 (sodos asociacija) su ZYu2 > 98,3%, Čeliabinsko EMK su Si0 kiekiu; =84 -90%, Vokietijos ir Rusijos gamybos pluoštas, kurio d = 0,15 mm, 7 = 6 mm, kurio tempiamasis stipris yra 1700-3100 MPa; nuosėdinės ir vulkaninės kilmės uolienų milteliai; super- ir hiperplastifikatoriai, kurių pagrindas yra naftalenas, melaminas ir polikarboksilatas .
Betono mišiniams ruošti naudotas greitaeigis Eirich maišytuvas ir turbulentinė maišyklė Kaf. TBKiV, modernūs Vokietijos ir vietinės gamybos įrenginiai ir įranga. Rentgeno spindulių difrakcijos analizė buvo atlikta Seifert analizatoriumi, elektroninė mikroskopinė analizė – Philips ESEM mikroskopu.
Trečiame skyriuje nagrinėjama kompozitinių rišiklių ir miltelinių betonų, įskaitant dispersinius armuotus, topologinė struktūra. Kompozitinių rišiklių struktūrinė topologija, kurioje užpildų tūrinė dalis viršija pagrindinio rišiklio frakciją, iš anksto nulemia reakcijos procesų mechanizmą ir greitį. Vidutiniams atstumams tarp smėlio dalelių milteliniame betone (arba tarp portlandcemenčio dalelių labai užpildytuose rišikliuose) apskaičiuoti buvo priimta elementari kubinė ląstelė, kurios paviršiaus dydis A ir tūris A3, lygus kompozito tūriui.
Atsižvelgiant į cemento tūrinę koncentraciją C4V, vidutinį cemento dalelių dydį<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:
atstumui tarp cemento dalelių kompoziciniame rišiklyje nuo centro iki centro:
Ats \u003d ^-3 / i- / b-Su \u003d 0,806 - ^-3 / 1 / ^ "(1)
atstumas tarp smėlio dalelių milteliniame betone:
Z / tg / 6 - St \u003d 0,806 ap-schust (2)
Smėlio, kurio frakcija yra 0,14–0,63 mm, tūrio dalis smulkiagrūdžiame miltelinio betono mišinyje yra lygi 350–370 litrų (smėlio masės srautas 950–1000 kg), mažiausias vidutinis atstumas tarp geometrinių centrų buvo gautos dalelės, lygios 428-434 mikronams. Minimalus atstumas tarp dalelių paviršių yra 43-55 mikronai, o esant 0,1-0,5 mm smėlio dydžiui - 37-44 mikronai. Su šešiakampiu dalelių pakavimu šis atstumas padidėja koeficientu K = 0,74/0,52 = 1,42.
Taigi, tekant miltelinio betono mišiniui, tarpo, į kurį dedama reologinė matrica iš cemento, akmens miltų ir mikrosilicio dioksido suspensijos, dydis svyruos nuo 43-55 mikronų iki 61-78 mikronų, sumažėjus smėlio frakcijai iki 0,1 -0,5 mm matricos tarpsluoksnis svyruos nuo 37-44 mikronų iki 52-62 mikronų.
Išsklaidytų skaidulų, kurių ilgis / ir skersmuo c, topologija? nustato betono mišinių su pluoštu reologines savybes, jų takumą, vidutinį atstumą tarp pluoštų geometrinių centrų, nustato gelžbetonio atsparumą tempimui. Apskaičiuoti vidutiniai atstumai naudojami norminiuose dokumentuose, daugelyje mokslinių darbų apie išsklaidytą armatūrą. Parodyta, kad šios formulės yra nenuoseklios ir jomis pagrįsti skaičiavimai labai skiriasi.
Atsižvelgiant į kubinę ląstelę (1 pav.) su veido ilgiu / su įdėtais pluoštais
pluoštai, kurių skersmuo b/, kurių bendras pluošto kiekis-11 curl / V, nustatomas pluoštų skaičius krašte
P = ir atstumas o =
atsižvelgiant į visų skaidulų tūrį Vn = fE.iL. /. dg ir koeficientas-Pav. keturiolika
sutvirtinimo koeficientas /l = (100-l s11 s) / 4 ■ I1, nustatomas vidutinis "atstumas":
5 \u003d (/ - th?) / 0,113 ■ l / uc -1 (3)
5 skaičiavimai atlikti pagal Romuapdi I.R. formules. ir Mendelis I.A. ir pagal Mak Kee formulę. Atstumo reikšmės pateiktos 1 lentelėje. Kaip matyti iš 1 lentelės, Mek Ki formulė negali būti taikoma. Taigi atstumas 5 padidėjus kameros tūriui nuo 0,216 cm3 (/ = 6 mm) iki 1000 m3 (/ = 10 000 mm)
tirpsta 15-30 kartų ties tuo pačiu q, todėl ši formulė netenka geometrinės ir fizinės reikšmės. Romuapdi formulė gali būti naudojama atsižvelgiant į koeficientą 0,64. :
Taigi iš griežtų geometrinių konstrukcijų gauta formulė (3) yra objektyvi tikrovė, kurią patikrina pav. 1. Šia formule apdorojant savo ir užsienio tyrimų rezultatus buvo galima nustatyti neefektyvaus, iš esmės neekonomiško armavimo ir optimalaus sustiprinimo variantus.
1 lentelė
Atstumų 8 reikšmės tarp išsklaidytų _ skaidulų geometrinių centrų, apskaičiuotos pagal įvairias formules_
Skersmuo, s), mm B mm esant įvairiems q ir / pagal formules
1 = 6 mm 1 = 6 mm Visiems / = 0-*"
c-0.5 c-1.0 c-3.0 c=0.5 i-1.0 c-3.0 11=0.5 ¡1=1.0 c=3.0 (1-0.5 (1-1.0 ts-3.0 (»=0.5 ts=1.0 (1*3.0)
0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64
0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65
0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46
0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36
0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49
0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67
1,00 11,90 3,76 7,96
/= 10 mm /= 10 mm
0,01 0,0127 0,089 0,051 0,118 0,083 0,048 atstumo reikšmės nepakito 1,07 1,07 1,06 0,65 0,67 0,72
0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65
0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68
0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74
0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61
0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59
1,00 9,47 4,83 1,96 1,18
1= 10000 mm 1= 10000 mm
0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64
0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64
0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64
0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66
0,50 6,28 4,43 2,68 112.OS 0,056 0,65
0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64
1,00 12,53 8,86 5,37 373,6С 0,033 0,64
Ketvirtasis skyrius skirtas superplastifikuotų dispersinių sistemų, miltelinio betono mišinių (PBS) reologinės būklės tyrimui ir jos vertinimo metodikai.
PBS turi būti labai sklandus, užtikrinant visišką mišinio pasklidimą formelėse, kol susidarys horizontalus paviršius, išsiskiriantis pernešamam orui ir savaime susitankinamiems mišiniams. Atsižvelgiant į tai, kad betono miltelių mišinys pluoštu armuoto betono gamybai turi turėti dispersinę armatūrą, tokio mišinio srautas turėtų būti šiek tiek prastesnis už mišinio be pluošto tekėjimą.
Betono mišinys, skirtas lieti formoms su erdviniu kelių eilių smulkių tinklelių austi rėmu, kurio tinklelio dydis yra 2–5 mm, per rėmą turi lengvai pilti į formos dugną, pasklisti išilgai formos, suteikiant jam horizontalaus paviršiaus susidarymą po užpildymo.
Siekiant atskirti palyginamas dispersines sistemas pagal reologiją, buvo sukurti paprasti metodai, skirti įvertinti didžiausią šlyties įtempį ir išeigą.
Nagrinėjama jėgų, veikiančių hidrometrą superplastifikuotoje pakaboje, schema. Jei skysčio takumo riba t0, hidrometras nėra visiškai į jį panardintas. Mn gaunama tokia lygtis:
čia ¿/ yra cilindro skersmuo; m yra cilindro masė; p – suspensijos tankis; ^ - gravitacijos pagreitis.
Parodytas lygčių, skirtų nustatyti r0, esant skysčio pusiausvyrai kapiliare (vamzde), tarp dviejų plokščių, ant vertikalios sienos, išvedimo paprastumas.
Nustatyta m0 nustatymo metodų nekeičiamumas cemento, bazalto, chalcedono suspensijoms, PBS. Metodų rinkinys nustatė optimalią PBS t0 reikšmę, lygią 5-8 Pa, kuri, pilant į formas, turėtų gerai pasklisti. Parodyta, kad paprasčiausias tikslumo metodas m nustatyti yra hidrometrinis.
Atskleidžiama miltelinio betono mišinio paskleidimo ir jo paviršiaus savaiminio išsilyginimo sąlyga, po kuria išlyginami visi pusrutulio formos paviršiaus nelygumai. Neatsižvelgiant į paviršiaus įtempimo jėgas, esant nuliniam lašų drėkinimo kampui ant biraus skysčio paviršiaus, t0 turėtų būti:
Te čia d yra pusrutulio formos nelygumų skersmuo. Nurodomos labai mažos PBS takumo ribos ir gerų reotechnologinių savybių priežastys, kurias sudaro optimalus 0,14-0,6 mm arba 0,1-0,5 mm smėlio grūdelių dydžio pasirinkimas ir jo kiekis. Tai pagerina mišinio reologiją lyginant su smulkiagrūdžiais smėlio betonais, kuriuose stambūs smėlio grūdeliai atskiriami plonais cemento sluoksniais, kurie žymiai padidina mišinio g ir klampumą. Buvo atskleista įvairių SP klasių tipo ir dozavimo įtaka tn (4 pav.), kur 1-Worment 794; 2-SP S-3; 3-Melment FIO. Miltelių mišinių tepamumą lėmė kūgis nuo kratymo stalo, sumontuoto ant stiklo. Nustatyta, kad kūgio plitimas turi būti per 25-30 cm.. Sklaidomumas mažėja padidėjus įtraukto oro kiekiui, kurio dalis gali siekti 4-5 tūrio proc. Dėl turbulentinio maišymo susidariusios poros yra daugiausia 0,51,2 mm dydžio ir, esant r0 = 5–7 Pa ir 2730 cm sklaidai, gali būti pašalintos iki 2,5–3,0% likučio. Naudojant vakuuminius maišytuvus, oro porų kiekis sumažinamas iki 0,8-1,2%. Atskleidžiama tinklinės kliūties įtaka miltelinio betono mišinio sklaidos pokyčiui. Blokuojant mišinių sklaidą 175 mm skersmens tinkleliu su 2,8x2,8 mm skersmens tinkleliu, nustatyta, kad sklaidos sumažėjimo laipsnis. Takumo ribos padidėjimas ženkliai padidėja, kai didėja takumo riba, o kontrolinis plitimas sumažėja žemiau 26,5 cm. Laisvojo c1c ir blokuoto disko skersmenų santykio pasikeitimas plaukia nuo Ls, pavaizduota pav. penkios. Miltelinio betono mišinių, pilamų į formas su austais karkasais, plotis turi būti ne mažesnis kaip 27-28 cm. Pluošto rūšies įtaka dispersinio plitimo mažėjimui sustiprintas mišinys. ¿с, cm Naudotiems trijų tipų ^ pluoštai su geometriniu koeficientu lygus: 40 (si), 15 mm; 1=6 mm; //=1%), 50 (¿/= 0,3 mm; /=15 mm; zigzagas c = 1%), 150 (s1-0,04 mm; / = 6 mm - mikropluoštas su stiklo danga c - 0,7%) o armuoto s1a mišinio sklidimo pokyčio kontrolinio sklidimo s1n reikšmės pateiktos lentelėje. 2. Didžiausias takumo sumažėjimas nustatytas mišiniuose su mikropluoštu, kurio d = 40 µm, nepaisant mažesnio armatūros n tūrio procento. Didėjant sutvirtinimo laipsniui, sklandumas dar labiau sumažėja. Su sutvirtinimo santykiu //=2,0% pluošto su<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%. Penktasis skyrius skirtas uolienų reaktyviojo aktyvumo ir reakcijos-miltelių mišinių bei betonų savybių tyrimui. Uolienų (Gp): kvarcinio smėlio, silikatinių smiltainių, polimorfinių modifikacijų 5/02 - titnago, chalcedono, nuosėdinės kilmės žvyro ir vulkaninės - diabazės ir bazalto reaktyvumas tirtas mažame cemente (C:Gp = 1:9-4 :4), mišinys, praturtintas cementu 2 lentelė Kontrolė. suliejimas<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1 25,0 1,28 1,35 1,70 28,2 1,12 1,14 1,35 29,8 1,08 1,11 1D2 syakh (Ts:Gp). Naudoti stambūs uolienų milteliai, kurių Syd = 100–160 m2/kg, ir smulkūs milteliai, kurių Syo = 900–1100 m2/kg. Nustatyta, kad geriausi lyginamieji stiprumo rodikliai, charakterizuojantys uolienų reaktyvųjį aktyvumą, gauti kompoziciniuose mažai cementiniuose mišiniuose, kurių sudėtis C:Gp = 1:9,5, naudojant smulkiai dispersines uolienas po 28 dienų ir ilgai kietėjant 1,0 -1. 5 metai. Aukštos 43-45 MPa stiprio vertės buvo gautos ant kelių uolienų - žvyro, smiltainio, bazalto, diabazės. Tačiau didelio stiprumo milteliniams betonams būtina naudoti tik miltelius iš didelio stiprumo uolienų. Rentgeno spindulių difrakcijos analizė nustatė kai kurių uolienų, tiek grynų, tiek mėginių iš cemento mišinio su jomis, fazinę sudėtį. Daugumoje mišinių su tokiu mažu cemento kiekiu jungtinių mineralinių naujų darinių susidarymo nenustatyta, aiškiai nustatytas CjS, tobermorito, portlandito buvimas. Tarpinės medžiagos mikrografijose aiškiai matyti tobermorito tipo kalcio hidrosilikatų gelio formos fazė. Pagrindiniai RPB sudėties pasirinkimo principai buvo tikrojo cementuojančios matricos tūrių ir smėlio tūrio santykio pasirinkimas, kuris užtikrina geriausias mišinio reologines savybes ir maksimalų betono stiprumą. Remiantis anksčiau nustatytu viduriniu sluoksniu x = 0,05-0,06 mm tarp smėlio dalelių, kurių vidutinis skersmuo dcp, matricos tūris pagal kubinę ląstelę ir (2) formulę bus: vM=(dcp+x?-7t-d3/6 = A3-x-d3/6 (6) Paėmus tarpsluoksnį * = 0,05 mm ir dcp = 0,30 mm, gaunamas santykis Vu ¡Vp = 2 ir matricos ir smėlio tūriai 1 m3 mišinio bus atitinkamai lygūs 666 l ir 334 l. Atsižvelgiant į smėlio masės konstantą ir keičiant cemento, bazalto miltų, MK, vandens ir SP santykį, nustatytas mišinio takumas ir betono stiprumas. Vėliau buvo pakeistas smėlio dalelių dydis, vidurinio sluoksnio dydis ir panašios matricos komponentų sudėties variacijos. Bazalto miltų savitasis paviršius buvo paimtas artimas cemento paviršiui, atsižvelgiant į sąlygas smėlio tuštumų užpildymui cemento ir bazalto dalelėmis, kurių vyraujantys dydžiai. 15-50 mikronų. Tuštumos tarp bazalto ir cemento dalelių buvo užpildytos 0,1-1 μm dydžio MK dalelėmis. Sukurta racionali RPBS paruošimo procedūra su griežtai reglamentuota komponentų įvedimo seka, homogenizavimo trukme, mišinio „poilsiu“ ir galutiniu homogenizavimu, kad mišinyje būtų tolygiai paskirstytos FA dalelės ir dispersinė armatūra. . Galutinis RPBS sudėties optimizavimas buvo atliktas esant pastoviam smėlio kiekiui, kintant visų kitų komponentų kiekiui. Iš viso buvo padarytos 22 kompozicijos, po 12 mėginių, iš jų 3 pagaminti ant buitinių cementų, polikarboksilatą HP pakeitus SP S-3. Visuose mišiniuose nustatytas sklaidos, tankiai, įtraukto oro kiekis, o betone - stipris gniuždant po 2,7 ir 28 dienų normalaus kietėjimo, tempiamasis stipris lenkiant ir skaldant. Nustatyta, kad pasklidimas svyravo nuo 21 iki 30 cm, įtraukto oro kiekis nuo 2 iki 5%, o evakuotiems mišiniams - nuo 0,8 iki 1,2%, mišinio tankis svyravo nuo 2390-2420 kg/m3. Nustatyta, kad per pirmąsias minutes po išpylimo, ty po 1020 min., iš mišinio pasišalina didžioji dalis įtraukto oro ir mišinio tūris mažėja. Norint geriau pašalinti orą, betoną būtina padengti plėvele, kuri neleidžia greitai susidaryti tankiai plutai ant jo paviršiaus. Ant pav. 6, 7, 8, 9 parodyta bendros įmonės tipo ir jos dozavimo įtaka mišinio srautui ir betono stiprumui sulaukus 7 ir 28 dienų. Geriausi rezultatai gauti naudojant HP Woerment 794 1,3-1,35 % cemento ir MA masės paklaidos dozėmis. Nustatyta, kad esant optimaliam MK kiekiui = 18-20%, mišinio takumas ir betono stiprumas yra maksimalus. Nustatyti modeliai išsaugomi sulaukus 28 dienų. FM794 FM787 C-3 Bendra vietinė įmonė turi mažesnį redukcinį gebėjimą, ypač kai naudojami ypač gryni MK klasės BS-100 ir BS-120 ir Naudojant specialiai pagamintą kompozitinį VNV su panašiu žaliavų suvartojimu, trumpai sumaltą su C-3, 7 pav. 121-137 MPa. Atskleista HP dozavimo įtaka RPBS takumui (7 pav.) ir betono stiprumui po 7 dienų (8 pav.) ir 28 dienų (9 pav.). [GSCHTSNIKYAYUO [GSCHTS+MK)] 100 Ryžiai. 8 pav. devynios Apibendrinta pokyčio priklausomybė nuo tiriamų faktorių, gauta eksperimentų matematinio planavimo metodu, vėliau apdorojant duomenis naudojant „Gradiento“ programą, apytiksliai apytiksliai apskaičiuojama taip: D = 100,48 - 2,36 l, + 2,30 - 21,15 - 8,51 x\ kur x yra MK / C santykis; xs - santykis [GP / (MC + C)] -100. Be to, remiantis fizinių ir cheminių procesų eigos esme ir taikant laipsnišką metodiką, buvo galima žymiai sumažinti kintamųjų veiksnių skaičių matematinio modelio sudėtyje, nepabloginant jo numatomos kokybės. . Šeštame skyriuje pateikiami kai kurių fizinių ir techninių betono savybių tyrimo rezultatai bei jų ekonominis įvertinimas. Pateikiami prizmių, pagamintų iš milteliniu būdu armuoto ir negelžbetonio, statinių bandymų rezultatai. Nustatyta, kad tamprumo modulis, priklausomai nuo stiprumo, svyruoja (440-^470)-102 MPa ribose, negelžbetonio Puasono koeficientas yra 0,17-0,19, o dispersinio armuoto betono - 0,310. 33, apibūdinantis betono klampumo charakteristikas veikiant apkrovai, palyginti su trapiu negelžbetonio lūžimu. Betono stiprumas skaldant padidėja 1,8 karto. Nesustiprintų RPB mėginių oro susitraukimas yra 0,60,7 mm/m, dispersinio-armuoto – sumažėja 1,3-1,5 karto. Betono vandens įgeriamumas per 72 valandas neviršija 2,5-3,0%. Miltelinio betono atsparumo šalčiui bandymai pagreitintu metodu parodė, kad po 400 ciklų kintamo užšalimo-atšildymo atsparumo šalčiui koeficientas buvo 0,96-0,98. Visi atlikti bandymai rodo, kad miltelinio betono eksploatacinės savybės yra aukštos. Jie pasitvirtino ne plieniniuose, o mažo profilio balkonų stulpuose, balkonų plokštėse ir lodžijose statant namus Miunchene. Nepaisant to, kad dispersinis armuotas betonas yra 1,5-1,6 karto brangesnis už įprastą 500-600 markių betoną, nemažai iš jo pagamintų gaminių ir konstrukcijų dėl ženkliai sumažėjusio betono tūrio yra 30-50% pigesni. Gamybos aprobacija gaminant sąramas, polių galvutes, šulinius iš išsklaidyto gelžbetonio LLC Penza betono gamykloje ir gelžbetonio gaminių gamybos bazę CJSC Energoservice patvirtino aukštą tokio betono panaudojimo efektyvumą. PAGRINDINĖS IŠVADOS IR REKOMENDACIJOS 1. Rusijoje gaminamo dispersinio gelžbetonio sudėties ir savybių analizė rodo, kad jie nevisiškai atitinka techninius ir ekonominius reikalavimus dėl mažo betono stiprio gniuždant (M 400-600). Tokiuose trijų, keturių ir retai penkių komponentų betonuose nepakankamai naudojama ne tik didelio stiprumo, bet ir įprasto stiprumo dispersinė armatūra. 2. Remiantis teorinėmis idėjomis apie galimybę pasiekti maksimalų vandens kiekį mažinantį superplastifikatorių poveikį dispersinėse sistemose, kuriose nėra stambiagrūdžių užpildų, didelio mikrosilicio dioksido ir akmens miltelių reaktyvumo, kurie kartu sustiprina bendros įmonės reologinį poveikį, sukūrimas septynių komponentų didelio stiprumo smulkiagrūdės reakcijos-miltelinio betono matricos plonai ir gana trumpai dispersinei armatūrai c1 = 0,15-0,20 μm ir / = 6 mm, kuri gaminant betoną nesudaro "ežių" ir šiek tiek sumažina PBS sklandumą. 4. Atskleidžiama kompozitinių rišiklių ir dispersinių gelžbetonio konstrukcijų topologija ir pateikiami jų matematiniai konstrukcijos modeliai. Sukurtas kompozitinių užpildytų rišiklių kietėjimo jonų difuzijos per skiedinį mechanizmas. Susisteminti vidutinių atstumų tarp smėlio dalelių PBS, miltelinio betono pluoštų geometrinių centrų skaičiavimo metodai pagal įvairias formules ir įvairiems parametrams ¡1, 1, c1. Autoriaus formulės objektyvumas parodomas priešingai nei tradiciškai vartojamos. Optimalus atstumas ir storis nuo cementuojančio srutos sluoksnio PBS turi būti ne didesnis kaip 37-44^43-55, kai smėlio suvartojimas yra 950-1000 kg, o jo frakcijos atitinkamai 0,1-0,5 ir 0,140,63 mm. 5. Pagal sukurtus metodus nustatytos disperguoto armuoto ir nearmuoto PBS reotechnologinės savybės. Optimalus PBS pasklidimas iš kūgio, kurio matmenys t> = 100; r!= 70; A = 60 mm turi būti 25-30 cm.. Buvo atskleisti plitimo sumažėjimo koeficientai priklausomai nuo pluošto geometrinių parametrų ir PBS srauto sumažėjimo blokuojant jį tinkline tvora. Parodyta, kad pilant PBS į formas su tūriniais tinkleliais austais rėmais, plotis turi būti ne mažesnis kaip 28-30 cm. 6. Sukurta metodika uolienų miltelių reaktyviajam-cheminiam aktyvumui mažo cemento mišiniuose (C:P -1:10) įvertinti ekstruzinio formavimo slėgiu presuotuose mėginiuose. Nustatyta, kad esant tokiai pačiai veiklai, įvertinus stiprumą po 28 dienų ir ilgai kietėjimo šuoliai (1-1,5 metų), naudojant RPBS, pirmenybė turėtų būti teikiama milteliams iš didelio stiprumo uolienų: bazalto, diabazės, dacito, kvarco. 7. Ištirti miltelinių betonų struktūros formavimosi procesai. Nustatyta, kad liejiniai mišiniai po išpylimo per pirmąsias 10-20 minučių išskiria iki 40-50% įtraukto oro ir juos reikia padengti plėvele, kuri neleidžia susidaryti tankiai plutai. Mišiniai pradeda aktyviai ~ stingti per 7-10 valandų po išpylimo ir įgyja stiprumą po 1 paros 30-40 MPa, po 2 dienų - 50-60 MPa. 8. Suformuluoti pagrindiniai eksperimentiniai ir teoriniai 130-150 MPa stiprio betono sudėties parinkimo principai. Kvarcinis smėlis, užtikrinantis didelį PBS sklandumą, turi būti smulkiagrūdė frakcija 0,14-0,63 arba 0,1-0,5 mm, tūrinis tankis 1400-1500 kg/m3 esant 950-1000 kg/m3 srautui. Cemento-akmens miltų ir MF suspensijos tarpsluoksnio storis tarp smėlio grūdelių turi būti atitinkamai 43-55 ir 37-44 mikronai, o vandens kiekis ir SP užtikrina 25-30 cm mišinių sklaidą. PC ir akmens miltų dispersija turi būti maždaug vienoda, MK kiekis 15-20%, akmens miltų kiekis 40-55% cemento masės. Keičiant šių faktorių kiekį, pagal reikiamą mišinio srautą ir didžiausią gniuždymo stiprumą parenkama optimali sudėtis po 2, 7 ir 28 dienų. 9. Optimizuotos 130-150 MPa gniuždymo stiprio smulkiagrūdžių dispersinių armuotų betonų kompozicijos naudojant plieninius pluoštus, kurių armatūros santykis yra /4=1%. Nustatyti optimalūs technologiniai parametrai: maišymas turi būti atliekamas specialios konstrukcijos greitaeigiuose maišytuvuose, pageidautina evakuojamuose; komponentų krovimo seka ir maišymo, „poilsio“ režimai yra griežtai reglamentuoti. 10. Ištirta kompozicijos įtaka dispersiškai armuoto PBS takumui, tankiui, oro kiekiui, betono stipriui gniuždant. Atskleista, kad mišinių barstumas, taip pat betono stiprumas priklauso nuo daugelio receptinių ir technologinių veiksnių. Optimizuojant buvo nustatytos matematinės sklandumo, stiprumo priklausomybės nuo individualių, svarbiausių veiksnių. 11. Ištirtos kai kurios dispersiškai armuotų betonų fizikinės ir techninės savybės. Parodyta, kad betonų, kurių gniuždymo stipris yra 120-150 MPa, tamprumo modulis yra (44-47)-103 MPa, Puasono koeficientas - 0,31-0,34 (0,17-0,19 armuotam). oro susitraukimo slopinimas kietbetonis yra 1,3-1,5 karto mažesnis nei negelžbetonio. Didelis atsparumas šalčiui, mažas vandens įgeriamumas ir oro susitraukimas liudija apie aukštas tokių betonų eksploatacines savybes. PAGRINDINĖS DARBINIO DARBO NUOSTATOS IR REZULTATAI PATEIKTI ŠESANČIOSE PUBLIKACIJOSE 1. Kalašnikovas, S-V. Algoritmo ir programinės įrangos, skirtos asimptotinės eksponentinės priklausomybės apdorojimui, kūrimas [Tekstas] / C.B. Kalašnikovas, D.V. Kvasovas, R.I. Avdejevas // 29-osios mokslinės ir techninės konferencijos medžiaga. - Penza: Penzos valstijos leidykla. universiteto architektas. ir pastatas, 1996. - S. 60-61. 2. Kalašnikovas, S.B. Kinetinių ir asimptotinių priklausomybių analizė naudojant ciklinių iteracijų metodą [Tekstas] / A.N. Bobryševas, C.B. Kalašnikovas, V.N. Kozomazovas, R.I. Avdejevas // Vestnik RAASN. Statybos mokslų katedra, 1999. – leidimas. 2. - S. 58-62. 3. Kalašnikovas, S.B. Kai kurie metodologiniai ir technologiniai itin smulkių užpildų gavimo aspektai [Tekstas] / E.Yu. Selivanova, C.B. Kalashnikov N Sudėtinės statybinės medžiagos. Teorija ir praktika: Šešt. mokslinis Internacionalo darbai mokslinė ir techninė konferencija. - Penza: PSNTP, 2002. - S. 307-309. 4. Kalašnikovas, S.B. Dėl superplastifikatoriaus blokavimo funkcijos įvertinimo dėl cemento kietėjimo kinetikos [Tekstas] / B.C. Demyanova, A.S. Mišinas, Yu.S. Kuznecovas, C.B. Kalashnikov N Sudėtinės statybinės medžiagos. Teorija ir praktika: Šešt., mokslinė. Internacionalo darbai mokslinė ir techninė konferencija. - Penza: PDNTP, 2003. - S. 54-60. 5. Kalašnikovas, S.B. Superplastifikatoriaus blokavimo funkcijos įvertinimas cemento kietėjimo kinetikoje [Tekstas] / V.I. Kalašnikovas, B.C. Demyanova, C.B. Kalašnikovas, I.E. Iljina // RAASN metinio susirinkimo „Išteklių ir energijos taupymas kaip motyvacija kūrybiškumui architektūros ir statybos procese“ medžiaga. - Maskva-Kazanė, 2003. - S. 476-481. 6. Kalašnikovas, S.B. Šiuolaikinės idėjos apie itin tankaus cementinio akmens ir betono, kuriame yra mažai plaukų, savaiminio sunaikinimo [Tekstas] / V.I. Kalašnikovas, B.C. Demyanova, C.B. Kalašnikovas // Biuletenis. Ser. RAASN Volgos regioninis skyrius, - 2003. Laida. 6. - S. 108-110. 7. Kalašnikovas, S.B. Betono mišinių stabilizavimas nuo laminavimo polimeriniais priedais [Tekstas] / V.I. Kalašnikovas, B.C. Demyanova, N.M.Duboshina, C.V. Kalašnikovas // Plastikinės masės. - 2003. - Nr.4. - S. 38-39. 8. Kalašnikovas, S.B. Cementinio akmens hidratacijos ir kietėjimo su modifikuojančiais priedais procesų ypatumai [Tekstas] / V.I. Kalašnikovas, B.C. Demyanova, I.E. Iljina, C.B. Kalašnikovas // Izvestija Vuzovas. Statyba, - Novosibirskas: 2003. - Nr. 6 - S. 26-29. 9. Kalašnikovas, S.B. Dėl itin smulkiais užpildais modifikuoto cementbetonio susitraukimo ir atsparumo susitraukimui vertinimo klausimo [Tekstas] / B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznecovas, IO.M. Baženovas, E. Yu. Minenko, C.B. Kalašnikovas // Kompozicinės statybinės medžiagos. Teorija ir praktika: Šešt. mokslinis Internacionalo darbai mokslinė ir techninė konferencija. - Penza: PSNTP, 2004. - S. 10-13. 10. Kalašnikovas, S.B. Reaktyvusis silicito uolienų aktyvumas cemento kompozicijose [Tekstas] / B.C. Demyanova, C.B. Kalašnikovas, I.A. Elisejevas, E.V. Podrezova, V.N. Šindinas, V.Ya. Marusencevas // Sudėtinės statybinės medžiagos. Teorija ir praktika: Šešt. mokslinis Internacionalo darbai mokslinė ir techninė konferencija. - Penza: PDNTP, 2004. - S. 81-85. 11. Kalašnikovas, S.B. Dėl kompozicinių cementinių rišiklių kietėjimo teorijos [Tekstas] / C.V. Kalašnikovas, V.I. Kalašnikovas // Tarptautinės mokslinės techninės konferencijos „Aktualūs statybos klausimai“ pranešimų medžiaga. - Saranskas, 2004. -S. 119-124. 12. Kalašnikovas, S.B. Smulkintų uolienų reakcijos aktyvumas cemento kompozicijose [Tekstas] / V.I. Kalašnikovas, B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznecovas, C.V. Kalašnikovas // Izvestija. TulGU. Serija "Statybinės medžiagos, konstrukcijos ir įrenginiai". - Tula. -2004 m. - Sutrikimas. 7. - S. 26-34. 13. Kalašnikovas, S.B. Apie kompozicinių cemento ir šlako rišiklių hidratacijos teoriją [Tekstas] / V.I. Kalašnikovas, Yu.S. Kuznecovas, V.L. Khvastunovas, C.B. Kalašnikovas ir Vestnik. Statybos mokslų serija. - Belgorodas: - 2005. - Nr. 9-S. 216-221. 14. Kalašnikovas, S.B. Daugiakomponentis kaip veiksnys, užtikrinantis daugiafunkcines betono savybes [Tekstas] / Yu.M. Baženovas, B.C. Demyanova, C.B. Kalašnikovas, G.V. Lukjanenko. V.N. Grinkov // Naujos energiją ir išteklius taupančios mokslui imlios technologijos statybinių medžiagų gamyboje: Šešt. tarpdunarų straipsniai. mokslinė ir techninė konferencija. - Penza: PSNTP, 2005. - S. 4-8. 15. Kalašnikovas, S.B. Didelio stiprumo dispersiniu armuotu betonu atsparumas smūgiams [Tekstas] / B.C. Demyanova, C.B. Kalašnikovas, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Naujos energiją ir išteklius taupančios mokslui imlios technologijos statybinių medžiagų gamyboje: šeštadienis. tarptautinių straipsnių mokslinė ir techninė konferencija. - Penza: PSNTP, 2005. - S. 18-22. 16. Kalašnikovas, S.B. Mišrių rišiklių su užpildais topologija ir jų kietėjimo mechanizmas [Tekstas] / Jurgen Schubert, C.B. Kalašnikovas // Naujos energiją ir išteklius taupančios mokslui imlios technologijos statybinių medžiagų gamyboje: Šešt. tarptautinių straipsnių mokslinė ir techninė konferencija. - Penza: PDNTP, 2005. - S. 208-214. 17. Kalašnikovas, S.B. Smulkiagrūdis miltelių dispersiniu armuotu betonu [Tekstas] I V.I. Kalašnikovas, S.B. Kalašnikovas // Pasiekimai. Problemos ir perspektyvinės raidos kryptys. Statybinių medžiagų mokslo teorija ir praktika. Dešimtieji akademiniai RAASN skaitymai. - Kazanė: Kazanės valstijos leidykla. arch.-statytojas. un-ta, 2006. - S. 193-196. 18. Kalašnikovas, S.B. Daugiakomponentis dispersinis armuotas betonas su pagerintomis eksploatacinėmis savybėmis [Tekstas] / B.C. Demyanova, C.B. Kalašnikovas, G.N. Kazina, V.M. Trostjanskis // Pasiekimai. Problemos ir perspektyvinės raidos kryptys. Statybinių medžiagų mokslo teorija ir praktika. Dešimtieji akademiniai RAASN skaitymai. - Kazanė: Kazanės valstijos leidykla. arch.-statytojas. un-ta, 2006.-p. 161-163. Kalašnikovas Sergejus Vladimirovičius Smulkiagrūdės reakcijos miltelių dispersinis-gelžbetonas, naudojant uolieną 05.23.05 - Statybinės medžiagos ir gaminiai Technikos mokslų kandidato disertacijos santrauka Pasirašyta spausdinimui 5.06.06 Formatas 60x84/16. Ofsetinis popierius. Rizografinis spausdinimas. Uch. red. l. vienas . Tiražas 100 egz. Užsakymo nr.114 _ Leidykla PGUAS. Atspausdinta veikiančioje PGUAS spaustuvėje. 440028. Penza, g. G. Titovas, 28 m. 4 ĮVADAS. 1 SKYRIUS ŠIUOLAIKINIAI VAIZDAI IR PAGRINDINIAI AUKŠTOS KOKYBĖS MIELINIO BETONO GAVIMO PRINCIPAI. 1.1 Užsienio ir vidaus patirtis naudojant aukštos kokybės betoną ir pluoštu armuotą betoną. 1.2 Betono daugiakomponentiškumas kaip funkcines savybes užtikrinantis veiksnys. 1.3 Motyvacija didelio stiprumo ir ypač didelio stiprumo reakcijos miltelinio betono ir pluoštu armuoto betono atsiradimui. 1.4 Didelis dispersinių miltelių reaktyvumas yra aukštos kokybės betono gavimo pagrindas. IŠVADOS DĖL 1 SKYRIAUS. 2 SKYRIUS PIRMINĖS MEDŽIAGOS, TYRIMO METODAI, INSTRUMENTAI IR ĮRANGA. 2.1 Žaliavų charakteristikos. 2.2 Tyrimo metodai, instrumentai ir įranga. 2.2.1 Žaliavų paruošimo technologija ir jų reaktyvaus aktyvumo įvertinimas. 2.2.2 Miltelinių betono mišinių gamybos technologija ir aš Tody jų bandymai. 2.2.3 Tyrimo metodai. Prietaisai ir įranga. 3 SKYRIUS DISPERSYVIŲJŲ SISTEMŲ TOPOLOGIJA GELZUOTAS MIELINIS BETONAS IR JŲ KIETIMO MECHANIZMAS. 3.1 Kompozitinių rišiklių topologija ir jų kietėjimo mechanizmas. 3.1.1 Kompozitinių rišiklių struktūrinė ir topologinė analizė. 59 P 3.1.2 Kompozitinių rišiklių hidratacijos ir kietėjimo mechanizmas – dėl kompozicijų struktūrinės topologijos. 3.1.3 Išsklaidytų armuotų smulkiagrūdžių betonų topologija. IŠVADOS DĖL 3 SKYRIAUS. 4 SKYRIUS SUPERPLASTIZUOTŲ DISPERSINIŲ SISTEMŲ, MIELINIŲ BETONO MIŠINIŲ REOLOGINĖ BŪKLĖ IR JOS VERTINIMO METODIKA. 4.1 Disperguotų sistemų ir smulkiagrūdžių miltelinio betono mišinių ribinio šlyties įtempio ir takumo vertinimo metodikos sukūrimas. 4.2 Eksperimentinis dispersinių sistemų ir smulkiagrūdžių miltelių mišinių reologinių savybių nustatymas. IŠVADOS DĖL 4 SKYRIAUS. 5 SKYRIUS AKMENŲ REAKTYVUMO VERTINIMAS IR REAKCIJOS MILTELIŲ MIŠINIŲ IR BETONO TYRIMAS. 5.1 Uolienų, sumaišytų su cementu, reaktyvumas.-■. 5.2 Miltelinio dispersinio armavimo betono sudėties parinkimo principai, atsižvelgiant į medžiagoms keliamus reikalavimus. 5.3 Receptas smulkiagrūdžiui milteliniu dispersiniu armuotu betonu. 5.4 Betono mišinio paruošimas. 5.5 Miltelinio betono mišinių mišinių įtaka jų savybėms ir ašiniam gniuždymo stipriui. 5.5.1 Superplastifikatorių tipo įtaka betono mišinio sklaidumui ir betono stiprumui. 5.5.2 Superplastifikatoriaus dozavimo įtaka. 5.5.3 Mikrosilicio dioksido dozės įtaka. 5.5.4 Bazalto ir smėlio dalies įtaka stiprumui. IŠVADOS DĖL 5 SKYRIAUS. 6 SKYRIUS FIZINĖS IR TECHNINĖS BETONO IR JŲ SAVYBĖS TECHNINIS IR EKONOMINIS ĮVERTINIMAS. 6.1 RPB ir fibro-RPB stiprumo formavimosi kinetinės ypatybės. 6.2 Pluošto-RPB deformacinės savybės. 6.3 Miltelinio betono tūrio pokyčiai. 6.4 Dispersiniu būdu sutvirtintų miltelinių betonų vandens sugėrimas. 6.5 Galimybių studija ir RPM gamybinis įgyvendinimas. Temos aktualumas. Kiekvienais metais pasaulinėje betono ir gelžbetonio gamybos praktikoje sparčiai didėja kokybiškų, didelio ir ypač didelio stiprumo betonų gamyba, o ši pažanga tapo objektyvia realybe, nes sutaupoma daug medžiagų ir energijos. išteklių. Ženkliai padidėjus betono stipriui gniuždant, neišvengiamai mažėja atsparumas įtrūkimams ir didėja konstrukcijų trapios lūžimo rizika. Išsklaidytas betono armavimas pluoštu pašalina šias neigiamas savybes, todėl galima gaminti aukštesnių nei 80-100 klasių betoną, kurio stiprumas yra 150-200 MPa, kuris turi naują kokybę - kaliojo lūžio modelį. Mokslinių darbų analizė dispersinių armuotų betonų ir jų gamybos srityje buitinėje praktikoje rodo, kad pagrindinė orientacija nesiekia didelio stiprumo matricų naudojimo tokiuose betonuose tikslų. Dispersinio gelžbetonio klasė pagal atsparumą gniuždymui išlieka itin žema ir ribojama iki B30-B50. Tai neleidžia užtikrinti gero pluošto sukibimo su matrica, pilnai išnaudoti plieno pluoštą net esant mažam tempimui. Be to, teoriškai kuriami betoniniai gaminiai su laisvai klojamais pluoštais, kurių tūrinis armatūros laipsnis yra 5-9%, o praktiškai gaminami betono gaminiai; jie išliejami veikiami vibracijos neplastifikuotais „riebalais“ labai susitraukiančiais cemento-smėlio skiediniais, kurių sudėtis: cementas-smėlis -1: 0,4 + 1: 2,0, kai W / C = 0,4, o tai yra labai švaistoma ir pakartoja darbas 1974 m. Reikšmingi mokslo pasiekimai kuriant superplastifikuotus VNV, mikrodispersinius mišinius su mikrosilicio dioksidu, su reaktyviais milteliais iš didelio stiprumo uolienų, leido padidinti vandens kiekį mažinantį poveikį iki 60%, naudojant oligomerinės sudėties superplastifikatorius ir polimero hiperplastifikatorius. kompozicija. Šie pasiekimai netapo pagrindu kuriant didelio stiprumo gelžbetonį ar smulkiagrūdžius miltelinius betonus iš liejamų savaime susitankinančių mišinių. Tuo tarpu pažangiosiose šalyse aktyviai kuriamos naujos kartos reakciniai milteliniai betonai, sutvirtinti dispersiniais pluoštais, austi tekantys trimačiai smulkaus tinklelio karkasai, jų derinimas su strypu ar strypu su dispersine armatūra. Visa tai lemia didelio stiprumo smulkiagrūdžio reakcijos miltelių, 1000-1500 klasių dispersinio gelžbetonio kūrimo aktualumą, kurie yra labai ekonomiški ne tik atsakingų unikalių pastatų ir konstrukcijų statyboje, bet ir bendrosios paskirties gaminiams bei struktūros. Disertacijos darbas atliktas pagal Miuncheno technikos universiteto (Vokietija) Statybinių medžiagų ir konstrukcijų instituto programas bei TBKiV PGUAS katedros iniciatyvinį darbą bei Švietimo ministerijos mokslinę techninę programą. Rusija „Aukštojo mokslo moksliniai tyrimai prioritetinėse mokslo ir technologijų srityse“ pagal paprogramę „Architektūra ir statyba“ 2000–2004 m. Tyrimo tikslas ir uždaviniai. Disertacinio darbo tikslas – naudojant susmulkintas uolienas sukurti didelio stiprumo smulkiagrūdžių reakcinių miltelių betonų, įskaitant dispersinius armuotus betonus, kompozicijas. Norint pasiekti šį tikslą, reikėjo išspręsti šias užduotis: Atskleisti teorines prielaidas ir motyvus kuriant daugiakomponentinius smulkiagrūdžius miltelinius betonus su labai tankia, didelio stiprumo matrica, gaunama liejant esant itin mažam vandens kiekiui, suteikiant betono gamybai plastiškumą ardymo metu ir didelį tempimą. stiprumas lenkiant; Atskleisti kompozitinių rišiklių ir dispersiškai armuotų smulkiagrūdžių kompozicijų struktūrinę topologiją, gauti jų sandaros matematinius modelius atstumams tarp stambiųjų užpildo dalelių ir tarp armuojančių pluoštų geometrinių centrų įvertinti; Parengti vandens dispersinių sistemų, smulkiagrūdžių miltelių dispersija sustiprintų kompozicijų reologinių savybių vertinimo metodiką; ištirti jų reologines savybes; Atskleisti mišrių rišiklių kietėjimo mechanizmą, ištirti struktūros formavimosi procesus; Nustatyti reikiamą daugiakomponenčių smulkiagrūdžių miltelinio betono mišinių sklandumą, užtikrinantį formų užpildymą mažo klampumo ir itin mažos takumo ribos mišiniu; Optimizuoti smulkiagrūdžių dispersinio gelžbetonio mišinių, kurių pluoštas d = 0,1 mm ir / = 6 mm, su minimaliu kiekiu, kurio pakaktų betono elastingumui padidinti, kompozicijas, paruošimo technologiją ir nustatyti recepto įtaką jų sklandumui, betonų tankis, oro kiekis, stiprumas ir kitos fizikinės bei techninės savybės. Mokslinis darbo naujumas. 1. Moksliškai pagrįsta ir eksperimentiškai patvirtinta galimybė gauti didelio stiprumo smulkiagrūdžius cemento miltelinius betonus, įskaitant dispersinius armuotus, pagamintus iš betono mišinių be skaldos su smulkiomis kvarcinio smėlio frakcijomis, su reaktyviais uolienų milteliais ir mikrosilicio dioksidu, padidinti superplastifikatorių efektyvumą iki vandens kiekiui išlietame savaime sutankėjančiame mišinyje iki 10-11% (atitinka pusiau sausą mišinį presavimui be bendros veiklos) sausų komponentų masės. 2. Sukurti superplastifikuotų skysčių pavidalo dispersinių sistemų takumo ribos nustatymo metodų teoriniai pagrindai ir pasiūlyti miltelinio betono mišinių su laisvu barstymu ir užblokuotų tinkliniu tvoru tepamumo įvertinimo metodai. 3. Atskleista kompozitinių rišiklių ir miltelinių betonų, įskaitant dispersinius armuotus, topologinė struktūra. Gauti jų sandaros matematiniai modeliai, kurie nustato atstumus tarp stambiųjų dalelių ir tarp pluoštų geometrinių centrų betono korpuse. 4. Teoriškai prognozuojama ir eksperimentiškai įrodyta daugiausia per kompozicinių cemento rišiklių kietėjimo tirpalo difuzijos-jonų mechanizmą, kuris didėja didėjant užpildo kiekiui arba žymiai padidėjus jo dispersijai, lyginant su cemento dispersija. 5. Ištirti smulkiagrūdžių miltelinių betonų struktūros formavimosi procesai. Parodyta, kad milteliniai betonai, pagaminti iš superplastifikuoto liejamo savaime susitankinančio betono mišinių, yra daug tankesni, jų stiprumo didėjimo kinetika intensyvesnė, o standartinis stipris yra žymiai didesnis nei betonų be SP, presuotų esant tokiam pačiam vandens kiekiui esant slėgiui. 40-50 MPa. Sukurti miltelių reaktyviojo-cheminio aktyvumo vertinimo kriterijai. 6. Optimizuotos smulkiagrūdžių dispersinių gelžbetonio mišinių su smulkiu plieno pluoštu 0,15 skersmens ir 6 mm ilgio kompozicijos, jų paruošimo technologija, komponentų įvedimo seka ir maišymo trukmė; nustatyta kompozicijos įtaka betono mišinių takumui, tankiui, oro kiekiui, betono stipriui gniuždant. 7. Ištirtos kai kurios dispersinių-armuotų miltelinių betonų fizikinės ir techninės savybės bei pagrindiniai įvairių receptinių faktorių įtakos jiems dėsningumai. Praktinė darbo reikšmė – naujų liejamų smulkiagrūdžių miltelinių betono mišinių su pluoštu, skirtų gaminių ir konstrukcijų liejimo formoms, kūrimas, tiek be, tiek su kombinuota strypo armatūra arba be pluošto liejimo formoms su gatavu tūriniu austiniu smulkiu. tinkliniai rėmeliai. Naudojant didelio tankio betono mišinius, veikiant ribinėms apkrovoms, galima pagaminti labai atsparias įtrūkimams lenktas arba suspaustas gelžbetonio konstrukcijas, turinčias kaliojo lūžio raštą. Sukibimui su metalu padidinti buvo gauta didelio tankio, didelio stiprumo kompozitinė matrica, kurios gniuždymo stipris yra 120-150 MPa, kad būtų galima naudoti ploną ir trumpą didelio stiprumo pluoštą 0 0,040,15 mm, o ilgį 6-9 mm, o tai leidžia sumažinti jo sąnaudas ir atsparumą betono mišinių tekėjimui liejimo technologijoms, gaminant plonasienius filigraninius gaminius, turinčius didelį tempimo stiprumą lenkiant. Nauji smulkiagrūdžiai milteliniai dispersiniai armuoti betonai išplečia didelio stiprumo gaminių ir konstrukcijų asortimentą įvairių tipų statyboms. Išplėsta natūralių užpildų žaliavų bazė iš akmens smulkinimo, sauso ir šlapio magnetinio atskyrimo rūdos ir nemetalinių mineralų gavybos ir sodrinimo metu. Sukurtų betonų ekonominis efektyvumas yra žymiai sumažintas medžiagų suvartojimas, sumažinant betono mišinių, skirtų didelio stiprumo gaminiams ir konstrukcijoms gaminti, kainą. Tyrimo rezultatų įgyvendinimas. Sukurtos kompozicijos praėjo gamybos bandymus Penza Concrete Concrete Plant LLC ir Energoservice CJSC surenkamojo betono gamybos bazėje ir yra naudojamos Miunchene gaminant balkonų atramas, plokštes ir kitus gaminius būsto statyboje. Darbo aprobavimas. Pagrindinės disertacijos darbo nuostatos ir rezultatai buvo pristatyti ir pranešta tarptautinėse ir visos Rusijos mokslinėse ir techninėse konferencijose: „Jaunasis mokslas – naujasis tūkstantmetis“ (Naberezhnye Chelny, 1996), „Planavimo ir urbanistikos klausimai“ (Penza). , 1996, 1997, 1999 d), „Šiuolaikinės statybinių medžiagų mokslo problemos“ (Penza, 1998), „Šiuolaikinė statyba“ (1998), Tarptautinės mokslinės techninės konferencijos „Kompozitinės statybinės medžiagos. Teorija ir praktika “(Penza, 2002 m. 2003, 2004, 2005), „Išteklių ir energijos taupymas kaip motyvacija kūrybiškumui architektūrinės statybos procese“ (Maskva-Kazanė, 2003), „Aktualūs statybų klausimai“ (Saranskas, 2004), „Nauja energijos ir išteklių taupymas aukštųjų technologijų technologijos statybinių medžiagų gamyboje "(Penza, 2005), visos Rusijos mokslinė ir praktinė konferencija "Miestų planavimas, rekonstrukcija ir inžinerinė parama tvariam Volgos regiono miestų vystymuisi" (Tolyatti, 2004), Akademiniai RAASN skaitymai „Statybinių medžiagų mokslo teorijos ir praktikos pasiekimai, problemos ir perspektyvios kryptys“ (Kazanė, 2006). Publikacijos. Remiantis tyrimo rezultatais, paskelbti 27 darbai (2 straipsniai žurnaluose pagal HAC sąrašą). Darbo struktūra ir apimtis. Disertacinį darbą sudaro įvadas, 6 skyriai, pagrindinės išvados, taikymas ir 160 pavadinimų naudotos literatūros sąrašas, pateiktas 175 puslapiuose spausdinto teksto, 64 paveikslai, 33 lentelės. 1. Rusijoje gaminamo dispersinio gelžbetonio sudėties ir savybių analizė rodo, kad jie nevisiškai atitinka techninius ir ekonominius reikalavimus dėl mažo betono stiprio gniuždant (M 400-600). Tokiuose trijų, keturių ir retai penkių komponentų betonuose nepakankamai naudojama ne tik didelio stiprumo, bet ir įprasto stiprumo dispersinė armatūra. 2. Remiantis teorinėmis idėjomis apie galimybę pasiekti maksimalų vandens kiekį mažinantį superplastifikatorių poveikį dispersinėse sistemose, kuriose nėra stambiagrūdžių užpildų, didelio silicio dioksido dūmų ir akmens miltelių reaktyvumo, kurie kartu sustiprina bendros įmonės reologinį poveikį, septynių komponentų didelio stiprumo smulkiagrūdžio reakcinio miltelinio betono matricos sukūrimas plonai ir gana trumpai dispersinei armatūrai d = 0,15-0,20 μm ir / = 6 mm, kuri nesudaro "ežių" gaminant betoną ir šiek tiek sumažina PBS sklandumą. 3. Parodyta, kad pagrindinis kriterijus norint gauti didelio tankio PBS yra didelis labai tankaus cementuojančio cemento, MK, akmens miltelių ir vandens mišinio takumas, užtikrinamas pridedant SP. Šiuo atžvilgiu sukurta metodika, skirta dispersinių sistemų ir PBS reologinėms savybėms įvertinti. Nustatyta, kad didelis PBS sklandumas užtikrinamas esant ribiniam 5-10 Pa šlyties įtempiui ir 10-11 % sausų komponentų masės vandens. 4. Atskleidžiama kompozitinių rišiklių ir dispersinių gelžbetonio konstrukcijų topologija ir pateikiami jų matematiniai konstrukcijos modeliai. Sukurtas kompozitinių užpildytų rišiklių kietėjimo jonų difuzijos per skiedinį mechanizmas. Vidutinių atstumų tarp smėlio dalelių PBS, milteliniame betone pluošto geometrinių centrų skaičiavimo metodai sisteminami pagal įvairias formules ir įvairiems parametrams //, /, d. Autoriaus formulės objektyvumas parodomas priešingai nei tradiciškai vartojamos. Optimalus atstumas ir storis nuo cementuojančio srutos sluoksnio PBS turi būti 37-44 + 43-55 mikronai, kai sunaudojama 950-1000 kg smėlio, o jo frakcijos atitinkamai 0,1-0,5 ir 0,14-0,63 mm. 5. Pagal sukurtus metodus nustatytos disperguoto armuoto ir nearmuoto PBS reotechnologinės savybės. Optimalus PBS pasklidimas iš kūgio, kurio matmenys D = 100; d = 70; h = 60 mm turėtų būti 25-30 cm Atskleidė plitimo sumažėjimo koeficientai priklausomai nuo pluošto geometrinių parametrų ir PBS srauto sumažėjimo blokuojant jį tinkline tvorele. Parodyta, kad pilant PBS į formas su tūriniais tinkleliais austais rėmais, plotis turi būti ne mažesnis kaip 28-30 cm. 6. Sukurta metodika uolienų miltelių reaktyviajam-cheminiam aktyvumui mažo cemento mišiniuose (C:P - 1:10) įvertinti bandiniuose, presuotuose ekstruzinio formavimo slėgiu. Nustatyta, kad esant tokiam pačiam aktyvumui, įvertinus stiprumą po 28 dienų ir ilgų kietėjimo šuolių metu (1-1,5 metų), naudojant RPBS, pirmenybė turėtų būti teikiama milteliams iš didelio stiprumo uolienų: bazalto, diabazės, dacito, kvarcas. 7. Ištirti miltelinių betonų struktūros formavimosi procesai. Nustatyta, kad liejiniai mišiniai po išpylimo per pirmąsias 10-20 minučių išskiria iki 40-50% įtraukto oro ir juos reikia padengti plėvele, kuri neleidžia susidaryti tankiai plutai. Mišiniai pradeda aktyviai stingti praėjus 7-10 valandų po išpylimo ir įgyja stiprumą po 1 dienos 30-40 MPa, po 2 dienų - 50-60 MPa. 8. Suformuluoti pagrindiniai eksperimentiniai ir teoriniai 130-150 MPa stiprio betono sudėties parinkimo principai. Kvarcinis smėlis, užtikrinantis didelį PBS sklandumą, turi būti smulkiagrūdė frakcija 0,14-0,63 arba 0,1-0,5 mm, kurių tūrinis tankis 1400-1500 kg/m3 esant 950-1000 kg/m debitui. Cemento-akmens miltų ir MF suspensijos tarpsluoksnio storis tarp smėlio grūdelių turėtų būti atitinkamai 43-55 ir 37-44 mikronai, vandens ir SP kiekis, užtikrinant 2530 cm mišinių plitimą. PC ir akmens miltų dispersija turi būti maždaug vienoda, MK kiekis 15-20%, akmens miltų kiekis 40-55% cemento masės. Keičiant šių faktorių kiekį, optimali sudėtis parenkama pagal reikiamą mišinio srautą ir didžiausią gniuždymo stiprumą po 2,7 ir 28 dienų. 9. Optimizuotos 130-150 MPa gniuždymo stiprio smulkiagrūdžių dispersinių armuotų betonų kompozicijos naudojant plieno pluoštus, kurių armatūros koeficientas // = 1%. Nustatyti optimalūs technologiniai parametrai: maišymas turi būti atliekamas specialios konstrukcijos greitaeigiuose maišytuvuose, geriausia vakuuminiuose; komponentų krovimo seka ir maišymo, „poilsio“ režimai yra griežtai reglamentuoti. 10. Ištirta kompozicijos įtaka dispersiškai armuoto PBS takumui, tankiui, oro kiekiui, betono stipriui gniuždant. Atskleista, kad mišinių barstumas, taip pat betono stiprumas priklauso nuo daugelio receptinių ir technologinių veiksnių. Optimizuojant buvo nustatytos matematinės sklandumo, stiprumo priklausomybės nuo individualių, svarbiausių veiksnių. 11. Ištirtos kai kurios dispersinio gelžbetonio fizikinės ir techninės savybės. Parodyta, kad betonai, kurių gniuždymo stipris 120l 150 MPa turi tamprumo modulį (44-47) -10 MPa, Puasono koeficientą -0,31-0,34 (0,17-0,19 - nesutvirtintam). Dispersinio gelžbetonio susitraukimas ore yra 1,3-1,5 karto mažesnis nei negelžbetonio. Didelis atsparumas šalčiui, mažas vandens įgeriamumas ir oro susitraukimas liudija apie aukštas tokių betonų eksploatacines savybes. 12. Gamybos aprobacija ir galimybių studija rodo būtinybę organizuoti smulkiagrūdžio reakcijos miltelinio dispersinio gelžbetonio gamybą ir platų įvedimą į statybą. 1. Aganin S.P. Mažo vandens poreikio betonai su modifikuotu kvarciniu užpildu. žingsnis. Ph.D., M, 1996.17 p. 2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. Modifikuoto plieno pluošto betono savybės // Betonas ir gelžbetonis. Nr.3.2002. C.3-5 3. Akhverdovas I.N. Teoriniai konkretaus mokslo pagrindai.// Minskas. Aukštoji mokykla, 1991, 191 p. 4. Babaev Sh.T., Komar A.A. Gelžbetoninių konstrukcijų iš didelio stiprumo betono su cheminiais priedais energiją taupanti technologija.// M.: Stroyizdat, 1987. 240 p. 5. Baženovas Yu.M. XXI amžiaus betonas. Statybinių medžiagų ir konstrukcijų išteklius ir energiją taupančios technologijos. mokslinis tech. konferencijos. Belgorodas, 1995. p. 3-5. 6. Baženovas Yu.M. Kokybiškas smulkiagrūdis betonas//Statybinės medžiagos. 7. Baženovas Yu.M. Betono technologijos efektyvumo ir ekonomiškumo didinimas // Betonas ir gelžbetonis, 1988, Nr.9. iš. 14-16. 8. Baženovas Yu.M. Betono technologija.// Aukštųjų mokyklų asociacijos leidykla, M.: 2002. 500 p. 9. Baženovas Yu.M. Padidinto patvarumo betonas // Statybinės medžiagos, 1999, Nr.7-8. iš. 21-22. 10. Baženovas Yu.M., Falikmanas V.R. Naujas amžius: nauji efektyvūs betonai ir technologijos. I visos Rusijos konferencijos medžiaga. M. 2001. 91-101 p. 11. Batrakovas V.G. ir kiti Superplastifikatorius-skiediklis SMF.// Betonas ir gelžbetonis. 1985. Nr.5. iš. 18-20. 12. Batrakovas V.G. Modifikuotas betonas // M.: Stroyizdat, 1998. 768 p. 13. Batrakovas V.G. Betonas modifikuoja naujas galimybes // I visos Rusijos betono ir gelžbetonio konferencijos medžiaga. M.: 2001, p. 184-197. 14. Batrakovas V.G., Sobolevas K.I., Kaprielovas S.S. Didelio stiprumo mažo cemento priedai // Cheminiai priedai ir jų taikymas surenkamojo gelžbetonio gamybos technologijoje. M.: Ts.ROZ, 1999, p. 83-87. 15. Batrakovas V.G., Kaprielovas S.S. Itin smulkių metalurgijos pramonės atliekų, kaip betono priedų, vertinimas // Betonas ir gelžbetonis, 1990. Nr. 12. p. 15-17. 16. Batsanovas S.S. Elementų elektronegatyvumas ir cheminis ryšys.// Novosibirskas, leidykla SOAN USSR, 1962,195 p. 17. Berkovich Ya.B. Cementinio akmens armuoto trumpo pluošto chrizotilo asbestu mikrostruktūros ir stiprumo tyrimas: Darbo santrauka. Dis. cand. tech. Mokslai. Maskva, 1975. - 20 p. 18. Bryk M.T. Užpildytų polimerų naikinimas M. Chemija, 1989 p. 191. 19. Bryk M.T. Polimerizacija ant kieto neorganinių medžiagų paviršiaus.// Kijevas, Naukova Dumka, 1981,288 p. 20. Vasilikas P.G., Golubevas I.V. Pluošto naudojimas sausuose statybiniuose mišiniuose. // Statybinės medžiagos №2.2002. S.26-27 21. Volženskis A.V. Mineraliniai rišikliai. M.; Stroyizdat, 1986, 463 p. 22. Volkovas I.V. Pluošto betono naudojimo namų statybose problemos. //Statybinės medžiagos 2004. - №6. 12-13 p 23. Volkovas I.V. Pluoštas armuotas betonas - pastatų konstrukcijose būklė ir taikymo perspektyvos // XXI amžiaus statybinės medžiagos, įrenginiai, technologijos. 2004. Nr.5. P.5-7. 24. Volkovas I.V. Pluoštinio betono konstrukcijos. Apžvalga inf. Serija „Statybinės konstrukcijos“, Nr. 2. M, SSRS VNIIIS Gosstroy, 1988.-18s. 25. Volkovas Yu.S. Sunkiojo betono panaudojimas statybose // Betonas ir gelžbetonis, 1994, Nr.7. iš. 27-31. 26. Volkovas Yu.S. Monolitinis gelžbetonis. // Betonas ir gelžbetonis. 2000, Nr.1, p. 27-30. 27. VSN 56-97. „Pluošto gelžbetonio konstrukcijų gamybos technologijų projektavimas ir pagrindinės nuostatos“. M., 1997 m. 28. Vyrodov IP Apie kai kuriuos pagrindinius rišiklių hidratacijos ir hidratacijos grūdinimo teorijos aspektus // VI tarptautinio cemento chemijos kongreso darbai. T. 2. M.; Stroyizdat, 1976, 68-73 p. 29. Glukhovskis V.D., Pokhomovas V.A. Šlakiniai-šarminiai cementai ir betonai. Kijevas. Budivelnik, 1978, 184 p. 30. Demyanova B.C., Kalašnikovas S.V., Kalašnikovas V.I. Smulkintų uolienų reakcijos aktyvumas cemento kompozicijose. TulGU naujienos. Serija "Statybinės medžiagos, konstrukcijos ir įrenginiai". Tula. 2004. Laida. 7. p. 26-34. 31. Demyanova B.C., Kalašnikovas V.I., Minenko E.Yu., Betono susitraukimas su organomineraliniais priedais // Stroyinfo, 2003, Nr. 13. p. 10-13. 32. Dolgopalovas N.N., Sukhanovas M.A., Efimovas S.N. Nauja cemento rūšis: cementinio akmens struktūra/Statybinės medžiagos. 1994 Nr.1 p. 5-6. 33. Zvezdov A.I., Vozhov Yu.S. Betonas ir gelžbetonis: mokslas ir praktika // Visos Rusijos betono ir gelžbetonio konferencijos pranešimų medžiaga. M: 2001, p. 288-297. 34. Zimon A.D. Skysčių sukibimas ir drėkinimas. Maskva: Chemija, 1974. p. 12-13. 35. Kalašnikovas V.I. Nesterovas V.Ju., Khvastunovas V.L., Komokhovas P.G., Solomatovas V.I., Marusencevas V.Y., Trostyanskis V.M. Molio statybinės medžiagos. Penza; 2000, 206 p. 36. Kalašnikovas V.I. Apie vyraujantį jonų-elektrostatinio mechanizmo vaidmenį suskystinant mineralines dispersines kompozicijas.// Konstrukcijų iš autoklavinio betono ilgaamžiškumas. Tez. V respublikinė konferencija. Talinas 1984. p. 68-71. 37. Kalašnikovas V.I. Mineralinių dispersinių sistemų, skirtų statybinėms medžiagoms gaminti, plastifikavimo pagrindai.// Technikos mokslų daktaro disertacija, Voronežas, 1996, 89 p. 38. Kalašnikovas V.I. Superplastifikatorių retinimo efekto reguliavimas, pagrįstas jonų elektrostatiniu poveikiu.//Cheminių priedų gamyba ir taikymas statybose. NTC santraukų rinkinys. Sofija 1984. p. 96-98 39. Kalašnikovas V.I. Betono mišinių su superplastifikatoriais reologinių pokyčių apskaita.// IX sąjunginės betono ir gelžbetonio konferencijos medžiaga (Taškentas 1983), Penza 1983 p. 7-10. 40. Kalašnikovas V L, Ivanovas I A. Cemento kompozicijų reologinių pokyčių, veikiant jonus stabilizuojantiems plastifikatoriams, ypatumai// Darbų rinkinys "Betono technologinė mechanika" Rygos RPI, 1984 p. 103-118. 41. Kalašnikovas V.I., Ivanovas I.A. Dispersinių kompozicijų procedūrinių veiksnių ir reologinių rodiklių vaidmuo.// Betono technologinė mechanika. Rygos FIR, 1986. p. 101-111. 42. Kalašnikovas V.I., Ivanovas I.A., Dėl itin suskystintų labai koncentruotų dispersinių sistemų struktūrinės-reologinės būklės.// IV nacionalinės kompozitinių medžiagų mechanikos ir technologijos konferencijos pranešimų medžiaga. BAN, Sofija. 1985 m. 43. Kalašnikovas V.I., Kalašnikovas S.V. Į „kompozitinių cementinių rišiklių kietėjimo“ teoriją.// Tarptautinės mokslinės ir techninės konferencijos „Aktualūs statybos klausimai“ pranešimų medžiaga Mordovijos valstybinio universiteto leidykla TZ, 2004. P. 119-123. 44. Kalašnikovas V.I., Kalašnikovas S.V. Apie kompozicinių cementinių rišiklių kietėjimo teoriją. Tarptautinės mokslinės techninės konferencijos „Aktualūs statybos klausimai“ medžiaga T.Z. Red. Mordovijos valstybė. Universitetas, 2004. S. 119-123. 45. Kalašnikovas V.I., Khvastunov B.JI. Moskvinas R.N. Karbonato-šlako ir kaustifikuotų rišiklių stiprumo formavimas. Monografija. Deponuota VGUP VNIINTPI, 2003 m. 1 laida, 6.1 p.s. 46. Kalašnikovas V.I., Khvastunovas B.JL, Tarasovas R.V., Komokhovas P.G., Stasevičius A.V., Kudašovas V.Ya. Veiksmingos karščiui atsparios medžiagos modifikuoto molio-šlako rišiklio pagrindu// Penza, 2004, 117 p. 47. Kalašnikovas S. V. ir kt. Kompozitinių ir dispersinių armuotų sistemų topologija // MNTK kompozitinių statybinių medžiagų medžiagos. Teorija ir praktika. Penza, PDZ, 2005, p. 79–87. 48. Kiselevas A.V., Lyginas V.I. Paviršiaus junginių infraraudonieji spektrai.// M.: Nauka, 1972,460 p. 49. Korshak V.V. Karščiui atsparūs polimerai.// M.: Nauka, 1969,410 p. 50. Kurbatovas L.G., Rabinovičius F.N. Apie betono, armuoto plieno pluoštu, efektyvumą. // Betonas ir gelžbetonis. 1980. L 3. S. 6-7. 51. Lankard D.K., Dickerson R.F. Gelžbetonis su armatūra iš plieno vielos likučių// Statybinės medžiagos užsienyje. 1971, Nr. 9, p. 2-4. 52. Leontjevas V.N., Prikhodko V.A., Andrejevas V.A. Dėl galimybės naudoti anglies pluošto medžiagas armuojant betoną // Statybinės medžiagos, 1991. Nr. 10. 27-28 p. 53. Lobanovas I.A. Disperguoto gelžbetonio konstrukcinės savybės ir savybės // Naujų kompozitinių statybinių medžiagų gamybos technologija ir savybės: Mezhvuz. tema. Šešt. mokslinis tr. L: LISI, 1086. S. 5-10. 54. Mailyan DR, Shilov Al.V., Dzhavarbek R Fiber armavimo bazalto pluoštu poveikis lengvojo ir sunkaus betono savybėms // Nauji betono ir gelžbetonio tyrimai. Rostovas prie Dono, 1997. S. 7-12. 55. Mailyan L.R., Shilov A.V. Išlenkti keramzitu armuoto betono elementai ant stambaus bazalto pluošto. Rostovas n/a: Rost. valstybė stato, un-t, 2001. - 174 p. 56. Mailyan R.L., Mailyan L.R., Osipov K.M. ir kitos Gelžbetoninių konstrukcijų iš keramzitbetonio su pluošto armavimu bazalto pluoštu projektavimo rekomendacijos / Rostovas prie Dono, 1996. -14 p. 57. Mineraloginė enciklopedija / Vertimas iš anglų kalbos. L. Nedra, 1985 m. iš. 206-210. 58. Mčedlovas-Petrosianas O.P. Neorganinių statybinių medžiagų chemija. M.; Stroyizdat, 1971, 311s. 59. S. V. Nerpinas ir A. F. Chudnovskis, Dirvožemio fizika. M. Mokslas. 1967, 167p. 60. Nesvetajevas G.V., Timonov S.K. Betono susitraukimo deformacijos. 5-ieji RAASN akademiniai skaitymai. Voronežas, VGASU, 1999. p. 312-315. 61. Paščenka A.A., Serbija V.P. Cementinio akmens sutvirtinimas mineraliniu pluoštu Kijevas, UkrNIINTI - 1970 - 45 p. 62. Pashchenko A.A., Serbija V.P., Starchevskaya E.A. Sutraukiančios medžiagos.Kijevas.Vishcha mokykla,1975,441 p. 63. Polakas A.F. Mineralinių rišiklių kietėjimas. M.; Statybos literatūros leidykla, 1966,207 p. 64. Popkova A.M. Pastatų ir konstrukcijų iš didelio stiprio betono konstrukcijos // Statybinių konstrukcijų serija // Apklausos informacija. Sutrikimas. 5. Maskva: VNIINTPI Gosstroya SSRS, 1990, 77 p. 65. Puharenko, Yu.V. Pluoštinio gelžbetonio struktūros ir savybių formavimo moksliniai ir praktiniai pagrindai: dis. doc. tech. Mokslai: Sankt Peterburgas, 2004. p. 100-106. 66. Rabinovičius F.N. Betonas, dispersinis-armuotas pluoštais: VNIIESM apžvalga. M., 1976. - 73 p. 67. Rabinovičius F.N. Dispersinis armuotas betonas. M., Stroyizdat: 1989.-177 p. 68. Rabinovičius F.N. Kai kurie betoninių medžiagų dispersinio armavimo stiklo pluoštu klausimai // Dispersiniai gelžbetoniai ir iš jų pagamintos konstrukcijos: Pranešimų tezės. respublikonų suteikta Ryga, 1 975. - S. 68-72. 69. Rabinovičius F.N. Apie optimalų plieno pluošto betono konstrukcijų sutvirtinimą // Betonas ir gelžbetonis. 1986. Nr.3. S. 17-19. 70. Rabinovičius F.N. Dėl betono išsklaidytos armatūros lygių. // Statyba ir architektūra: Izv. universitetai. 1981. Nr. 11. S. 30-36. 71. Rabinovičius F.N. Pluošto betono panaudojimas pramoninių pastatų statyboje // Pluoštu armuotas betonas ir jo panaudojimas statybose: NIIZhB darbai. M., 1979. - S. 27-38. 72. Rabinovičius F.N., Kurbatovas L.G. Plieninio pluošto betono panaudojimas inžinerinių konstrukcijų statyboje // Betonas ir gelžbetonis. 1984.-№12.-S. 22-25. 73. Rabinovičius F.N., Romanovas V.P. Apie smulkiagrūdžio betono, armuoto plieno pluoštu, atsparumo įtrūkimams ribą // Kompozitinių medžiagų mechanika. 1985. Nr.2. 277-283 p. 74. Rabinovičius F.N., Černomazas A.P., Kurbatovas L.G. Monolitiniai cisternų dugnai iš plieno pluošto betono//Betonas ir gelžbetonis. -1981 m. Nr. 10. 24-25 p. 76. Solomatovas V.I., Vyrojujus V.N. ir kt.Sudėtinės statybinės medžiagos ir mažesnės medžiagų sąnaudos konstrukcijos.// Kyiv, Budivelnik, 1991.144 p. 77. Plieno pluošto gelžbetonis ir iš jo pagamintos konstrukcijos. Serija „Statybinės medžiagos“ t. 7 VNIINTPI. Maskva. – 1990 m. 78. Stiklo pluošto gelžbetonis ir iš jo pagamintos konstrukcijos. Serija „Statybinės medžiagos“. 5 laida. VNIINTPI. 79. Strelkovas M.I. Tikrosios skystosios fazės sudėties pokyčiai kietėjant rišikliams ir jų kietėjimo mechanizmai // Cemento chemijos posėdžio medžiaga. M.; Promstroyizdat, 1956, 183-200 p. 80. Sycheva L.I., Volovika A.V. Pluoštu sustiprintos medžiagos / Vertimo leid. -M.: Stroyizdat, 1982. 180 p. 81. Toropovas N.A. Silikatų ir oksidų chemija. L.; Nauka, 1974 440 m. 82. Tretjakovas N.E., Filimonovas V.N. Kinetika ir katalizė / T .: 1972, Nr. 3,815-817 p. 83. Fadel I.M. Intensyvi atskira betono užpildymo bazaltu technologija.// Baigiamojo darbo santrauka. Ph.D. M, 1993.22 p. 84. Pluoštinis betonas Japonijoje. Išreikšti informaciją. Statybinės konstrukcijos“, M, VNIIIS Gosstroy SSRS, 1983. 26 p. 85. Filimonovas V.N. Fototransformacijų molekulėse spektroskopija.//L.: 1977, p. 213-228. 86. Hong DL. Betono, kurio sudėtyje yra silicio dioksido dūmų ir anglies pluošto, apdoroto silanais, savybės // Express information. Laida Nr.1.2001. p.33-37. 87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov V.N. Adsorbcija ir adsorbentai.//1976, Nr. 4, p. 86-91. 88. Shvartsman A.A., Tomilin I.A. Chemijos pažanga//1957, T. 23 Nr. 5, p. 554-567. 89. Šlako-šarminiai rišikliai ir smulkiagrūdžiai betonai jų pagrindu (bendra V.D. Gluhovskio redakcija). Taškentas, Uzbekistanas, 1980.483 p. 90. Jurgenas Šubertas, Kalašnikovas S.V. Mišriųjų rišiklių topologija ir jų kietėjimo mechanizmas // Šešt. Straipsniai MNTK Naujos energiją ir išteklius taupančios mokslui imlios technologijos statybinių medžiagų gamyboje. Penza, PDZ, 2005. p. 208-214. 91. Balaguru P., Najm. Aukštos kokybės pluoštu armuotas mišinys su pluošto tūrio dalimi//ACI medžiagų žurnalas.-2004.-T. 101, Nr.4.-p. 281-286. 92. Batsonas G.B. Moderniausias reportažas su pluoštu armuoto betono. Pranešė ASY komitetas 544. ACY žurnalas. 1973,-70,-№ 11,-p. 729-744. 93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B. Itin didelio stiprumo pluoštu sustiprinto cemento kompozito smūgio atsakas. // ACI medžiagų žurnalas. 2002. – T. 99, nr.6. - P.543-548. 94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Itin didelio stiprumo pluoštu sustiprinto cemento kompozito poveikis smūgiams // ACJ medžiagų žurnalas. 2002 – t. 99, Nr.6. 95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, 1-15 s. 96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., s. 199-220. 97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Konsuoto reaktyvaus miltelinio betono mechaninis elgesys.// American Societe of Givil Eagineers Materials Engineering Coufernce. Vašingtonas. DC. 1996 lapkritis, t. 1, p.555-563. 98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. Nr. 3. S.30-38. 99. Grube P., Lemmer C., Riihl M Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249. 100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat.// Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495. 101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 1998 m. gruodžio 1 d., Vortag 4.25 seiten. 102. Richard P., Cheurezy M. Reaktyviojo miltelinio betono sudėtis. Mokslinis skyrius Bougies.// Cemento ir betono tyrimai, t. 25. Ne. 7, p. 1501-1511, 1995 m. 103. Richard P., Cheurezy M. Reaktyvusis miltelinis betonas su dideliu plastiškumu ir 200-800 MPa gniuždymo stipriu.// AGJ SPJ 144-22, p. 507-518, 1994 m. 104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Betono tempiamasis stipris, paveiktas tolygiai paskirstyto ir blizgiai išdėstyto vielos armatūros ilgio "ACY Journal". 1964, - 61, - Nr.6, - p. 675-670. 105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Petras Schliesslas. Heft. 2003, s. 189-198. 106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091. 107 Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Daktaras Jng. Piteris Schiesas. Heft 2.2003 s 189-198. 108. SchmidM,FenlingE.Utntax;hf^ 109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. Nr 39.16.29. 110. Schnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Petras Schliesslas. Heft 2.2003, C.267-276. 111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Petras Šlislas. Heft 2.2003, C.267-276. 112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor //MDF. 113. Wirang-Steel Fibraus Concrete.//Betoninė konstrukcija. 1972.16 Nr.l, s. 18-21. 114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Itin didelio stiprumo pluoštu sustiprinto cemento kompozito poveikis smūgiams // ASJ medžiagų žurnalas. -2002.-t. 99, Nr.6.-p. 543-548. 115. Balaguru P., Nairn H., High-Performance Fiber-Armeeritud betono mišinio proporcija su didelėmis pluošto tūrio frakcijomis // ASJ medžiagų žurnalas. 2004, t. 101, Nr.4.-p. 281-286. 116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994. 117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Dviejų pramoninių reaktyvių miltelių sluoksnio mechaninės savybės ir ilgaamžiškumas // ASJ medžiagų žurnalas V.94. Nr.4, S.286-290. 1997 m. liepos-rugpjūčio mėn. 118. De Larrard F., Sedran Th. Itin aukštos kokybės betono optimizavimas naudojant pakavimo modelį. Cem. Concrete Res., T. 24(6). S. 997-1008, 1994 m. 119. Richard P., Cheurezy M. Reaktyviojo miltelinio betono sudėtis. Cem. Coner.Res.Vol.25. Nr.7, S.1501-1511, 1995 m. 120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC – Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus; Beton ir Stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467, 2001. 121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Reactive Powder Coucrete (RPC) reologinio elgesio optimizavimas Tagungsband tarptautinis didelio efektyvumo ir reaktyvaus miltelinio betono simpoziumas. Shebroke, Kanada, 1998 m. rugpjūčio mėn. S.99-118. 122. Aitzin P., Richard P. Scherbooke pėsčiųjų ir dviračių tiltas. 4-asis tarptautinis didelio stiprumo / didelio našumo panaudojimo simpoziumas, Paryžius. S. 1999-1406, 1996 m. 123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Įvairių silicio garų, kaip priedų aukštos kokybės cementinėse medžiagose, lyginamasis tyrimas. Medžiagos ir konstrukcijos, RJLEM, T. 25, S. 25-272, 1992. 124. Richard P. Cheyrezy M.N. Reaktyvūs milteliniai betonai, pasižymintys dideliu plastiškumu ir 200–800 MPa atsparumu gniuždymui. ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994. 125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. The Use of RPC in Gross-Flow Cooling Towers, International Symposium on High-Performance and Reactive Powder Concretes, Sherbrooke, Canada, S. 59-73, 1993. 126. De Larrard F., Sedran T. Didelio našumo betono mišinio proporcijos. Cem. Konkr. Res. t. 32, S. 1699-1704, 2002 m. 127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Reaktyviųjų miltelinių betonų mechaninės savybės. Medžiagos ir konstrukcijos, t. 29, S. 233-240, 1996. 128. Bornemann R., Schmidt M. Miltelių vaidmuo betone: 6-ojo tarptautinio didelio stiprumo ir didelio efektyvumo betono panaudojimo simpoziumo medžiaga. S. 863-872, 2002. 129. Richard P. Reaktyvusis miltelinis betonas: nauja itin aukšto cemento medžiaga. 4-asis tarptautinis didelio stiprumo ir didelio efektyvumo betono panaudojimo simpoziumas, Paryžius, 1996 m. 130. Uzava, M; Masuda, T; Širai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: Reaktyviosios miltelių kompozicinės medžiagos (duktalinės) šviežios savybės ir stiprumas. est fib kongreso medžiaga, 2002 m. 131 Vernet, Ch; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: itin didelio patvarumo betonai, chemija ir mikrostruktūra. HPC simpoziumas, Honkongas, 2000 m. gruodžio mėn. 132 Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: RPC (reaktyvaus miltelinio betono) mikrostruktūrinė analizė. Cem.Coner.Res.Vol.25, Nr. 7, S. 1491-1500, 1995 m. , 133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996 m. 134. Reineckas. K-H., Lichtenfels A., Greiner. Šv. Sezoninis saulės energijos saugojimas karšto vandens rezervuaruose, pagamintuose iš aukštos kokybės betono. 6-asis tarptautinis didelio stiprumo / didelio našumo simpoziumas. Leipcigas, 2002 m. birželis. 135. Babkovas B.V., Komokhovas P.G. ir kt.Mineralinių rišiklių hidratacijos ir rekristalizacijos reakcijų tūriniai pokyčiai / Mokslas ir technologija, -2003, Nr.7 136. Babkovas V.V., Polokas A.F., Komokhovas P.G. Cementinio akmens ilgaamžiškumo aspektai / Cement-1988-№3 14-16 p. 137. Aleksandrovskis S.V. Kai kurie betono ir gelžbetonio susitraukimo ypatumai, 1959 Nr.10 8-10 p. 138. Šeikinas A.V. Cementinio akmens struktūra, stiprumas ir atsparumas įtrūkimams. M: Stroyizdat 1974, 191 p. 139. Šeikinas A.V., Čechovskis Ju.V., Bruseris M.I. Cementinių betonų sandara ir savybės. M: Stroyizdat, 1979. 333 p. 140. Tsilosani Z.N. Betono susitraukimas ir valkšnumas. Tbilisis: Gruzijos mokslų akademijos leidykla. SSR, 1963. 173 p. 141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Didelio stiprumo betonas. M: Stroyizdatas. 1971. nuo 208.i?6Įvadas 2006 m., disertacija apie statybas, Kalašnikovas, Sergejus Vladimirovičius
Išvada disertacija tema „Smulkiagrūdžiai reakcijos-milteliniai dispersiniai armuoti betonai naudojant uolienas“
Bibliografija Kalašnikovas, Sergejus Vladimirovičius, disertacija tema Statybinės medžiagos ir gaminiai
