تیم انجمن تولید "3D-concrete" متخصص در توسعه و تولید سازه ها و عناصر سه بعدی از بتن تقویت شده با الیاف تزئینی - 3D-concrete - از تولید ایده پروژه تا نصب و نگهداری کلید در دست است.
تولید خود محصولات از بتن، بتن تقویت‌شده با الیاف و کامپوزیت شیشه‌ای یک تولید چرخه کامل است. ما یک فناوری اثبات شده و ترکیبات انتخابی از بتن ها و بتن های تقویت شده با الیاف با شاخص های فیزیکی و فنی بالا داریم که حداکثر عمر مفید را تضمین می کند. محصولات ما نه تنها با ترکیب بهینه قیمت / کیفیت متمایز می شوند. هر سفارش یک محصول منحصر به فرد جدید است که کار بر روی آن را نمی توان بر اساس یک الگو یا یک نمونه استاندارد انجام داد. به همین دلیل است که رویکرد خلاقانه ما به هر مشتری فقط کلمات نیست، بلکه اساس کار بر روی اجرای سفارشات فردی است.
کلاشنیکف ولادیمیر ایوانوویچ (1941-2017) - بنیانگذار جهت "بتن واکنشی-پودری با مقاومت بالا نسل جدید". کارگر محترم علم فدراسیون روسیه، کارگر محترم دبیرستان، کارگر افتخاری آموزش عالی فدراسیون روسیه، مشاور آکادمی علوم معماری و ساختمان روسیه (RAASN)، آکادمی آکادمی بین المللی علوم بوم شناسی، امنیت انسانی (MANEB)، دکترای علوم فنی، پروفسور. در سال 2003، مرکز بین المللی کتابشناسی کمبریج V.I. کلاشنیکف. در دایره المعارف "شخص سال" و در سال 2006 در دانشنامه " بهترین مردمروسیه" با مدال و نشان، در سال 2010 در دایره المعارف کتابشناختی گنجانده شد. افراد موفقروسیه، در سال 2009 - مدال "شکوه ساخت و ساز" و همچنین نشان PGUAS "برای شایستگی در توسعه آموزش و علم ساخت و ساز" اعطا شد. به عنوان بخشی از تیمی از نویسندگان به رهبری آکادمیک RAASN P.G. کوموخوف پروفسور کلاشینکف V.I. در سال 2002 مدال بزرگ RAASN اعطا شد. نویسنده بیش از 1000 اثر علمی و آموزشی منتشر شده شامل 56 اختراع و ثبت اختراع، 13 سند نظارتی در زمینه ساخت و ساز، 23 مونوگراف و 58 وسیله کمک آموزشی. در طول 15 سال آخر زندگی وی، علایق علمی V.I. کلاشنیکف با تولید بتن های پودری واکنشی با مقاومت بالا و بتن های تقویت شده با الیاف همراه بود.
یانا سانیاگینا
یکی از پیروان مکتب علمی کلاشینکف V.I.، موسس و رئیس شرکت، نویسنده و توسعه دهنده محصول بتن سه بعدی.
یانا سانیاگینا یکی از پیروان مکتب علمی کلاشنیکف V.I، بنیانگذار و رئیس شرکت، نویسنده و توسعه دهنده محصول بتن سه بعدی است. تجربه در اجرای پروژه ها و فناوری ها در زمینه بتن و بتن مسلح الیافی - 14 سال.
حوزه های اجرا شده: تولید کفسازی پیاده روبا استفاده از فناوری‌های ارتعاشی و ارتعاشی، تولید ارتعاشی پانل‌های نمای جدار نازک از بتن مسلح شده با الیاف بازالت، تولید رنده‌های چمن برای پارکینگ بوم از بتن خود متراکم با مقاومت بالا، تولید شاتکریت عناصر حجمی جدار نازک از الیاف تزئینی - بتن مسلح (بتن سه بعدی)، تولید محصولات بافت دار از بتن با مقاومت بالا (بلوک ها و عناصر محوطه سازی) تقلید از گرانیت. بیش از 50 مقاله در نشریات علمی و فنی، پیروزی در مسابقات علمی سراسر روسیه و منطقه ای، شرکت در نمایشگاه های متعدد، انجمن ها، از جمله انجمن افسانه ای Seliger. در سال 2009، به عنوان بخشی از انجمن سلیگر، او در جلسه ای با نخست وزیر ولادیمیر پوتین شرکت کرد. او در میان 50 نوآور جوان روسیه، در سال 2011 در میان 200 دانشمند جوان روسیه در دیدار با رئیس جمهور فدراسیون روسیه D.A. در ابر مکعب اسکولکوو. شروع فعالیت کارآفرینی به لطف حمایت دولت منطقه پنزا انجام شد. در سال 2017، بنیاد Bortnik در لیست TOP-10 کارآفرینانی که کسب و کار زیر 30 سال ایجاد کرده اند، قرار گرفت.
سرگئی ویکتوروویچ آنانیف از پیروان مکتب علمی V.I. کلاشنیکف، مهندس ارشد شرکت، کاندیدای علوم فنی، توسعه دهنده ترکیبات مخلوط خشک برای بتن های با مقاومت بالا و فوق العاده بالا است. تجربه در اجرای پروژه ها و فناوری ها در زمینه بتن و بتن الیافی - 20 سال.
1390 - دفاع از پایان نامه دکتری با موضوع: "ترکیب، ساختار توپولوژیکی و خواص رئوتکنولوژیکی ماتریس های رئولوژیکی برای تولید بتن های نسل جدید"، 18 سال - کار در ساخت و ساز در راستای نظارت فنی، 10 سال - روی ایجاد کف های خود تراز با مقاومت بالا کار کنید
سازماندهی فعالیت ها و بهبود فناوری تولید، توسعه روش های کنترل فنی و آزمایش محصولات، سازماندهی فعالیت های آزمایشگاه تولید، کار آزمایشی بر روی توسعه انواع جدید محصولات و فرآیندها، توسعه، نگهداری و ذخیره سازی اسناد فن آوری ، نوشتن مقررات تولید. انجام محاسبات ظرفیت تولیدو بارگیری تجهیزات، محاسبه طرح های فناورانه، محاسبه و تنظیم برآوردهای طراحی. توسعه و اجرای اقدامات تثبیت فرآیندهای تکنولوژیکی; سازماندهی و مشارکت در آزمایش کلی و هدفمند فرآیندها و فناوری ها.
سرگئی پیویکوف
معمار ارشد پروژه، رئیس طراحی فرم و مدل سازی، نویسنده مشترک بتن سه بعدی
سرگئی پیویکوف - معمار ارشد پروژه، رئیس طراحی فرم و مدل سازی، نویسنده مشترک محصول 3D Concrete.
توسعه و اجرای پروژه های زیر: مرمت نمادها و آیکون ها برای کلیسای رستاخیز مسیح در نیکولسک، پروژه بهبود فضای شهری "کوچه عاشقان"، غرفه توقف با استفاده از صفحات خورشیدی در مسکو، فواره "صلیب" برای قلم صومعه نیژنلوموفسکی کازانسکو-بوگورودیتسکی، یک سایت زیست محیطی برای کارخانه طراحی FLACON در مسکو. نویسنده بنای یادبود کار M.Yu. لرمانتوف "کتاب"، پنزا، "مبلمان محیط زیست" در تولید اشکال کوچک معماری، پروژه ژنراتور برق شهری "Eco-Mushroom"، پروژه بهبود فضای شهری "دوبرو"، دکوراسیون کلیسا در معابد آرکاداک، منطقه ساراتوف، یوژا در منطقه ایوانوو، توسعه پیش نویس طرح نمادین برای معبد در کوزمینکی، مسکو، طراحی و اسناد کاری برای سوغات و محصولات داخلی ساخته شده از بتن.
الکسی ایزمایلوف
رئیس بخش مونتاژ GC "3D-BETON"
اجرای کنترل فنی بر اجرای کارهای ساختمانی و نصبی به طور مستقیم در تأسیسات: اجرای برنامه کاری، کنترل مهلت‌ها، رعایت محدوده و کیفیت انجام کار در تأسیسات، کنترل کیفی مصالح مورد استفاده، هماهنگی تغییرات. در تصمیمات طراحی ناشی از کار با مشتری، گزارش حجم تکمیل شده، اطمینان از ایمنی در تاسیسات.
الکساندر تپلوف
مدیر تولید
سازماندهی یک فرآیند تولید موثر، کنترل بر انطباق با فن آوری های تولید و اجرای شاخص های کلیدی. حصول اطمينان از اجراي برنامه زمان بندي تحويل محصولات مطابق با نياز مشتري، بهينه سازي موجود و معرفي فرايندهاي فناوري جديد.
اختراع حاضر مربوط به صنعت است مصالح ساختمانیو برای ساخت محصولات بتنی استفاده می شود: نرده ها و توری های روباز بسیار هنری، ستون ها، سنگ فرش های نازک و سنگ فرش ها، کاشی های دیوار نازک برای پوشش داخلی و خارجی ساختمان ها و سازه ها، محصولات تزئینی و اشکال کوچک معماری. روش تهیه مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف با مقاومت فوق‌العاده خودتراکم-پودر شامل اختلاط متوالی اجزا تا زمانی است که مخلوطی با سیالیت مورد نیاز به دست آید. ابتدا آب و یک هایپر روان کننده را در میکسر مخلوط می کنند، سپس سیمان، میکروسیلیس، آرد سنگ ریخته و مخلوط را به مدت 2-3 دقیقه هم می زنند و پس از آن ماسه و فیبر را وارد می کنند و به مدت 2-3 دقیقه مخلوط می کنند. یک مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف با مقاومت فوق‌العاده-پودر واکنش خود تراکم با خواص جریان بسیار بالا به دست می‌آید که حاوی اجزای زیر است: سیمان پرتلند PC500D0، کسر ماسه از 0.125 تا 0.63، فوق روان‌کننده، الیاف، دوده سیلیس، سنگ. آرد، شتاب دهنده قدرت و آب. روش تولید محصولات بتنی در قالب عبارت است از تهیه مخلوط بتن، تغذیه مخلوط در قالب و سپس نگهداری آن در محفظه پخت. سطح کار درونی قالب با یک لایه نازک از آب تصفیه می شود، سپس یک مخلوط بتن تقویت شده با الیاف واکنشی-پودری خود متراکم با مقاومت فوق العاده بالا با خواص جریان بسیار بالا در قالب ریخته می شود. پس از پر کردن قالب، یک لایه نازک آب روی سطح مخلوط اسپری می شود و قالب با یک پالت تکنولوژیکی پوشانده می شود. اثر: به دست آوردن یک مخلوط بتن تقویت شده با الیاف با مقاومت بالا و مقاومت بالا با خواص جریان بسیار بالا، ویژگی های مقاومت بالا، هزینه کم و امکان ساخت محصولات روباز. 2 n. و 2 z.p. f-ly, 1 tab., 3 ill.
اختراع حاضر مربوط به صنعت مصالح ساختمانی است و برای ساخت محصولات بتنی استفاده می شود: نرده ها و مشبک های روباز بسیار هنری، ستون ها، سنگ فرش های نازک و سنگ فرش، کاشی های دیوار نازک برای پوشش داخلی و خارجی ساختمان ها و سازه ها، محصولات تزئینی. و اشکال کوچک معماری.
یک روش شناخته شده برای ساخت محصولات ساختمانی تزئینی و / یا پوشش های تزئینی با مخلوط کردن با آب یک چسب حاوی کلینکر سیمان پرتلند، یک اصلاح کننده، شامل یک جزء آلی کاهنده آب و مقدار معینی از یک تسریع کننده سخت شدن و گچ، رنگدانه ها، پرکننده ها. مواد افزودنی معدنی و شیمیایی (عملکردی) و مخلوط حاصل تا اشباع شدن خاک رس بنتونیت (تثبیت کننده مخلوط افزودنی کاربردی) با پروپیلن گلیکول (جزء کاهنده آب آلی)، تثبیت کمپلکس حاصل با عامل ژل کننده هیدروکسی پروپیل سلولز، یک ظاهر طراحی شده، قالب گیری ، تراکم و عملیات حرارتی. علاوه بر این، مخلوط کردن اجزای خشک و آماده سازی مخلوط در مخلوط کن های مختلف انجام می شود (به ثبت اختراع RF شماره 2084416، MPK6 SW 7/52، 1997 مراجعه کنید).
عیب این راه حل نیاز به استفاده از تجهیزات مختلف برای اختلاط اجزای مخلوط و عملیات تراکم بعدی است که باعث پیچیدگی و افزایش هزینه فناوری می شود. علاوه بر این، هنگام استفاده از این روش، نمی توان محصولاتی با عناصر نازک و روباز به دست آورد.
روشی شناخته شده برای تهیه مخلوط برای تولید محصولات ساختمانی، شامل فعال سازی بایندر با آسیاب مشترک کلینکر سیمان پرتلند با فوق روان کننده خشک و سپس اختلاط با پرکننده و آب، و ابتدا پرکننده فعال شده با مخلوط کردن 10-5 درصد مخلوط می شود. آب، سپس بایندر فعال شده وارد شده و مخلوط هم زده می شود، پس از آن 40 تا 60 درصد آب اختلاط وارد شده و مخلوط هم زده می شود، سپس آب باقیمانده وارد می شود و اختلاط نهایی انجام می شود تا مخلوطی همگن به دست آید. مخلوط کردن گام به گام اجزاء به مدت 0.5-1 دقیقه انجام می شود. محصولات ساخته شده از مخلوط حاصل باید در دمای 20 درجه سانتیگراد و رطوبت 100 درصد به مدت 14 روز نگهداری شوند (به ثبت اختراع RF شماره 2012551، MPK5 C04B 40/00، 1994 مراجعه کنید).
نقطه ضعف روش شناخته شده عملیات پیچیده و گران قیمت برای آسیاب مشترک بایندر و فوق روان کننده است که مستلزم هزینه های بالایی برای سازماندهی مجتمع اختلاط و آسیاب است. علاوه بر این، هنگام استفاده از این روش، نمی توان محصولاتی با عناصر نازک و روباز به دست آورد.
ترکیب شناخته شده برای تهیه بتن خود متراکم، حاوی:
100 وات قطعات سیمان
50-200 وزنی قطعات مخلوط ماسه از بوکسیت های کلسینه شده با ترکیب گرانولومتری مختلف، بهترین ماسه با ترکیب گرانولومتری متوسط کمتر از 1 میلی متر است، بزرگترین ماسه با ترکیب گرانولومتری متوسط کمتر از 10 میلی متر است.
5-25 وزنی بخش هایی از ذرات بسیار ریز کربنات کلسیم و دوده سفید است و میزان دوده سفید بیش از 15 وزن نیست. قطعات؛
0.1-10 وزنی قطعات کف زدا؛
0.1-10 وزنی قطعات فوق روان کننده؛
15-24 وزنی قطعات فیبر؛
10-30 وزنی بخش هایی از آب
نسبت جرمی بین مقدار ذرات بسیار ریز کربنات کلسیم در بتن و مقدار دوده سفید می تواند به 1:99-99:1، ترجیحاً 50:50-99:1 برسد (به ثبت اختراع RF شماره 111/62 مراجعه کنید. 2006.01)، 2009، بند 12).
عیب این بتن استفاده از ماسه های بوکسیت کلسینه شده گران قیمت است که معمولاً در تولید آلومینیوم استفاده می شود و همچنین مقدار اضافی سیمان که به ترتیب منجر به افزایش مصرف سایر اجزای بتن بسیار گران قیمت می شود و بر این اساس، به افزایش هزینه آن.
جستجوی انجام شده نشان داد که هیچ راه حلی برای اطمینان از تولید بتن خود متراکم پودر واکنشی یافت نشده است.
روشی برای تهیه بتن با افزودن الیاف شناخته شده است که در آن تمام اجزای بتن مخلوط می شوند تا بتن با سیالیت لازم به دست آید یا ابتدا اجزای خشک مانند سیمان، انواع ماسه، ذرات بسیار ریز مخلوط شوند. کربنات کلسیم، دوده سفید و احتمالاً فوق روان کننده و عامل ضد کف، پس از آن آب به مخلوط اضافه می شود و در صورت لزوم یک فوق روان کننده و یک ماده ضد کف در صورت وجود به صورت مایع و در صورت لزوم الیاف، و آنقدر هم می زنیم تا بتنی با سیالیت لازم به دست آید. پس از اختلاط، به عنوان مثال، در عرض 4-16 دقیقه، بتن حاصل را به دلیل سیالیت بسیار بالا می توان به راحتی قالب گیری کرد (به ثبت اختراع RF شماره .، مورد 12 مراجعه کنید). این تصمیم به عنوان نمونه اولیه گرفته شد.
بتن خود متراکم با کارایی بسیار بالا می تواند برای ساخت عناصر پیش ساخته مانند ستون ها، تیرهای متقاطع، تیرها، سقف ها، کاشی ها، سازه های هنری، عناصر پیش تنیده یا مواد کامپوزیت، موادی برای آب بندی شکاف ها استفاده شود. عناصر ساختاری، عناصر سیستم های فاضلاب یا در معماری.
عیب این روش مصرف بالای سیمان برای تهیه 1 مترمکعب از مخلوط است که به دلیل افزایش مصرف سایر اجزا، هزینه مخلوط بتن و محصولات حاصل از آن را افزایش می دهد. علاوه بر این، روشی که در اختراع برای استفاده از بتن حاصل توضیح داده شده است، هیچ اطلاعاتی در مورد چگونگی تولید محصولات بتنی روباز هنری و دیواره نازک ندارد.
روش های شناخته شده برای تولید محصولات مختلف از بتن، زمانی که بتن ریخته شده در قالب متعاقباً در معرض تراکم ارتعاشی قرار می گیرد.
با این حال، با استفاده از چنین روش های شناخته شده، دستیابی به محصولات هنری، روباز و بتنی دیوار نازک غیرممکن است.
یک روش شناخته شده برای تولید محصولات بتنی در قالب های بسته بندی، که شامل تهیه مخلوط بتن، تغذیه مخلوط در قالب، سخت شدن است. یک فرم عایق هوا و رطوبت به شکل بسته بندی قالب های چند محفظه ای جدار نازک استفاده می شود که پس از اینکه مخلوط با پوشش عایق هوا و رطوبت به آنها عرضه شد پوشش داده می شود. سخت شدن محصولات در محفظه های مهر و موم شده به مدت 8-12 ساعت انجام می شود (به ثبت اختراع اوکراین شماره UA 39086، MPK7 V28V 7/11؛ V28V 7/38؛ S04V 40/02، 2005 مراجعه کنید).
عیب روش شناخته شده هزینه بالای قالب های مورد استفاده برای ساخت محصولات بتنی و همچنین عدم امکان ساخت محصولات هنری، روباز و بتنی جدار نازک به این روش است.
اولین کار این است که ترکیب بتن تقویت‌شده با الیاف با مقاومت فوق‌العاده-پودر خود تراکم با کارایی لازم و ویژگی‌های مقاومت لازم را به دست آوریم که هزینه مخلوط بتن خود متراکم حاصل را کاهش می‌دهد.
وظیفه دوم افزایش ویژگی های مقاومتی در سنین روزانه با کارایی مخلوط بهینه و بهبود خواص تزئینی سطوح جلویی محصولات بتنی است.
اولین کار با توجه به این واقعیت حل می شود که روشی برای تهیه مخلوط بتن تقویت شده با الیاف با مقاومت بالا و پودر واکنشی خود متراکم ایجاد شده است که شامل مخلوط کردن اجزای مخلوط بتن تا رسیدن سیالیت لازم است. که در آن اختلاط اجزای مخلوط بتن الیافی به صورت متوالی انجام می شود و ابتدا آب و یک هیپر روان کننده در میکسر مخلوط می شود و سپس سیمان، میکروسیلیس، آرد سنگ ریخته و مخلوط به مدت 3-2 به هم می خورد. دقیقه، پس از آن ماسه و الیاف وارد شده و به مدت 2-3 دقیقه مخلوط می شوند تا مخلوط بتن تقویت شده با الیاف حاوی اجزای، درصد وزنی به دست آید:
زمان کل آماده سازی مخلوط بتن از 12 تا 15 دقیقه است.
نتیجه فنی استفاده از اختراع، به دست آوردن مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف با مقاومت بالا و پودر واکنشی خودتراکم با خواص جریان بسیار بالا، بهبود کیفیت و قابلیت پخش‌پذیری مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف است. ترکیب ویژه انتخاب شده، توالی معرفی و زمان اختلاط مخلوط، که منجر به افزایش قابل توجه ویژگی های سیالیت و مقاومت بتن تا M1000 و بالاتر می شود و ضخامت مورد نیاز محصولات را کاهش می دهد.
مخلوط کردن مواد به ترتیب مشخص، زمانی که ابتدا مقدار اندازه گیری شده آب و یک فوق روان کننده در میکسر مخلوط می شود، سپس سیمان، میکروسیلیس، آرد سنگ اضافه می شود و به مدت 2-3 دقیقه مخلوط می شود، پس از آن ماسه و فیبر وارد می شود و مخلوط بتن حاصل به مدت 2 تا 3 دقیقه باعث بهبود قابل توجهی در کیفیت و ویژگی های جریان (کارایی) مخلوط بتن تقویت شده با الیاف خودتراکم با مقاومت فوق العاده بالا و پودری می شود.
نتیجه فنی استفاده از اختراع به دست آوردن مخلوط بتن تقویت شده با الیاف با مقاومت بالا و پودر واکنشی خودتراکم با خواص جریان بسیار بالا، ویژگی های مقاومت بالا و هزینه کم است. مطابقت با نسبت داده شده اجزای مخلوط، درصد وزنی:
اجازه می دهد تا یک مخلوط بتن تقویت شده با الیاف پودر واکنشی با مقاومت فوق العاده بالا با خواص جریان بسیار بالا، ویژگی های مقاومت بالا و هزینه کم به دست آید.
استفاده از اجزای فوق، مشروط به نسبت مشخص شده در نسبت کمی، به دست آوردن مخلوط بتن الیافی تقویت شده با الیاف پودری و واکنشی فوق العاده خود متراکم با سیالیت مورد نیاز و خواص مقاومت بالا را ممکن می سازد تا از هزینه کم اطمینان حاصل شود. از مخلوط حاصل و در نتیجه افزایش خواص مصرفی آن. استفاده از اجزایی مانند میکروسیلیس، آرد سنگ باعث کاهش درصد سیمان می شود که این امر مستلزم کاهش درصد سایر اجزای گران قیمت (به عنوان مثال فوق روان کننده) و همچنین کنار گذاشتن استفاده از ماسه های گران قیمت از بوکسیت های کلسینه شده است. که همچنین منجر به کاهش هزینه مخلوط بتن می شود، اما بر خواص مقاومتی آن تأثیر نمی گذارد.
کار دوم با توجه به این واقعیت حل می شود که روشی برای تولید محصولات در قالب از مخلوط بتن تقویت شده با الیاف تهیه شده همانطور که در بالا توضیح داده شد، ایجاد شده است که شامل تغذیه مخلوط در قالب ها و نگهداری بعدی برای پخت و در ابتدا نازک است. لایه ای از آب روی سطح داخلی و کاری قالب پاشیده می شود و پس از پر شدن قالب با مخلوط، لایه نازکی از آب روی سطح آن پاشیده می شود و قالب با پالت تکنولوژیکی پوشانده می شود.
علاوه بر این، مخلوط به صورت متوالی وارد قالب ها می شود، قالب پر شده را از بالا با یک پالت تکنولوژیکی می پوشاند، پس از نصب پالت تکنولوژیکی، فرآیند تولید محصولات بارها تکرار می شود و تنظیم می شود. فرم زیرروی پالت تکنولوژیکی بالاتر از پالت قبلی.
نتیجه فنی استفاده از اختراع بهبود کیفیت است سطح جلومحصولات، افزایش قابل توجهی در ویژگی های مقاومتی محصول، به دلیل استفاده از مخلوط بتن تقویت شده با الیاف خود تراکم با خواص جریان بسیار بالا، پردازش ویژه قالب ها و سازماندهی مراقبت از بتن در سن روزانه. سازماندهی مراقبت از بتن در سنین روزانه شامل اطمینان از ضد آب بودن کافی قالب ها با بتن ریخته شده در آنها با پوشاندن لایه بالایی بتن در قالب با یک فیلم آب و پوشاندن قالب ها با پالت است.
نتیجه فنی از طریق استفاده از مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف خود متراکم با خواص جریان بسیار بالا به دست می‌آید که امکان تولید محصولات بسیار نازک و روباز با هر نوع پیکربندی، تکرار هر گونه بافت و نوع سطح را فراهم می‌آورد و فرآیند را از بین می‌برد. فشرده سازی ارتعاش هنگام قالب گیری محصولات و همچنین امکان استفاده از هر شکل (الاستیک، فایبرگلاس، فلز، پلاستیک و غیره) را برای تولید محصولات فراهم می کند.
قبل از خیس کردن قالب با یک لایه نازک آب و عملیات نهایی پاشش یک لایه نازک آب بر روی سطح مخلوط بتن الیافی ریخته شده، پوشاندن قالب با بتن با پالت تکنولوژیکی بعدی به منظور ایجاد یک آب بند. محفظه ای برای بلوغ بهتر بتن، از بین بردن منافذ هوا از هوای محبوس شده و دستیابی به کیفیت بالای سطح جلویی محصولات، کاهش تبخیر آب حاصل از سخت شدن بتن و افزایش ویژگی های مقاومتی محصولات حاصل.
تعداد قالب‌هایی که به طور همزمان ریخته می‌شوند بر اساس حجم مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف خودتراکم با مقاومت فوق‌العاده-پودر انتخاب می‌شود.
به دست آوردن مخلوط بتن الیافی خود تراکم با خواص جریانی بسیار بالا و به همین دلیل با بهبود کیفیت کار، امکان عدم استفاده از میز ارتعاشی در ساخت محصولات هنری و ساده سازی تکنولوژی ساخت را فراهم می کند و در عین حال افزایش می یابد. ویژگی های مقاومت محصولات بتنی هنری
نتیجه فنی به دلیل ترکیب ویژه انتخاب شده از مخلوط بتن تقویت شده با الیاف الیافی پودر واکنشی فوق العاده ریز، روش توالی معرفی اجزا، روش پردازش قالب و سازماندهی مراقبت از بتن در سن روزانه.
مزایای این فناوری و بتن مورد استفاده:
استفاده از ظرافت ماسه ماژول fr. 0.125-0.63;
عدم وجود سنگدانه های بزرگ در مخلوط بتن؛
امکان ساخت محصولات بتنی با عناصر نازک و روباز.
سطح ایده آل محصولات بتنی؛
امکان تولید محصولات با زبری و بافت سطحی معین.
مقاومت فشاری بتن درجه بالا، نه کمتر از M1000؛
مقاومت بالای بتن در خمش، نه کمتر از Ptb100.
اختراع حاضر در زیر با کمک مثال های غیر محدود کننده با جزئیات بیشتر توضیح داده شده است.
شکل. 1 (الف، ب) - طرحی برای تولید محصولات - ریختن بتن تقویت شده با الیاف حاصل در قالب.
شکل. 2 نمای بالایی از محصولی است که با استفاده از اختراع ادعا شده به دست آمده است.
روش به دست آوردن مخلوط بتن تقویت شده با الیاف با مقاومت بالا و پودر خود تراکم با خواص جریان بسیار بالا، حاوی اجزای فوق به شرح زیر انجام می شود.
ابتدا تمام اجزای مخلوط وزن می شوند. سپس، مقدار اندازه گیری شده آب، یک هیپر روان کننده، در مخلوط کن ریخته می شود. سپس میکسر روشن می شود. در فرآیند اختلاط آب، فوق روان کننده، اجزای زیر از مخلوط به ترتیب ریخته می شوند: سیمان، میکروسیلیس، آرد سنگ. در صورت لزوم می توان رنگدانه های اکسید آهن را به صورت جرمی به بتن رنگی اضافه کرد. پس از وارد کردن این اجزا به مخلوط کن، سوسپانسیون حاصل به مدت 2 تا 3 دقیقه مخلوط می شود.
در مرحله بعد، ماسه و الیاف به ترتیب وارد شده و مخلوط بتن به مدت 2 تا 3 دقیقه مخلوط می شود. پس از آن، مخلوط بتن آماده استفاده است.
در طول آماده سازی مخلوط، یک تسریع کننده پخت معرفی می شود.
مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف با مقاومت فوق‌العاده-پودر خود تراکم با خواص جریانی بسیار بالا یک قوام مایع است که یکی از شاخص‌های آن جریان مخروط هاگرمن روی شیشه است. برای اینکه مخلوط به خوبی پخش شود، باید حداقل 300 میلی متر باشد.
در نتیجه اعمال روش ادعا شده، یک مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف با مقاومت فوق‌العاده-پودر واکنشی خود تراکم با خواص جریان بسیار بالا به دست می‌آید که شامل اجزای زیر است: سیمان پرتلند PC500D0، کسر ماسه از 0.125 تا 0.63. ، هایپر روان کننده، الیاف، میکروسیلیس، آرد سنگ، استحکام شتاب دهنده مجموعه و آب. هنگام اجرای روش ساخت مخلوط بتن تقویت شده با الیاف، نسبت اجزای زیر، درصد وزنی مشاهده می شود:
علاوه بر این، هنگام اجرای روش ساخت مخلوط بتن مسلح با الیاف، آرد سنگ از انواع مختلف مواد طبیعییا ضایعات، مانند آرد کوارتز، آرد دولومیت، آرد سنگ آهک و مانند آن.
می توان از درجات هایپر روان کننده زیر استفاده کرد: سیکا ویسکوکریت، گلنیوم و غیره.
یک شتاب دهنده قدرت مانند Master X-Seed 100 (X-SEED 100) یا شتاب دهنده های قدرت مشابه ممکن است در طول ساخت مخلوط اضافه شود.
مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف پودری با مقاومت فوق‌العاده خود تراکم با خواص جریان بسیار بالا را می‌توان در تولید محصولات هنری با پیکربندی پیچیده، مانند پرچین‌های روباز استفاده کرد (شکل 2 را ببینید). مخلوط حاصل را بلافاصله پس از ساخت استفاده کنید.
روشی برای تولید محصولات بتنی از مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف با مقاومت فوق‌العاده-پودر واکنشی خودتراکم با خواص جریان بسیار بالا که با روشی که در بالا توضیح داده شد و دارای ترکیب مشخص شده است، به شرح زیر انجام می‌شود.
برای تولید محصولات روباز با ریختن مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف پودر واکنشی خود متراکم و با مقاومت فوق‌العاده با خواص جریان بسیار بالا، الاستیک (پلی‌اورتان، سیلیکون، پلاستیک قالب‌گیری شده) یا سفت قالب های پلاستیکی 1. یک فرم با یک پیکربندی ساده به صورت مشروط نشان داده می شود، اما این نوع فرم نشان دهنده نیست و برای ساده کردن نمودار انتخاب شده است. قالب بر روی پالت فن آوری 2 نصب می شود. یک لایه نازک آب بر روی سطح داخلی و کاری 3 قالب اسپری می شود که تعداد حباب های هوای محبوس شده در سطح جلویی محصول بتنی را بیشتر کاهش می دهد.
پس از آن، مخلوط بتن تقویت شده با الیاف به دست آمده 4 در قالب ریخته می شود، جایی که پخش می شود و تحت وزن خود فشرده می شود و هوای داخل آن را فشرده می کند. پس از خود تراز شدن مخلوط بتن در قالب، یک لایه نازک آب روی بتن ریخته شده در قالب اسپری می شود تا هوای شدیدتر از مخلوط بتن آزاد شود. سپس فرم پر شده با مخلوط بتن تقویت شده با الیاف از بالا با پالت تکنولوژیکی بعدی 2 پوشانده می شود که یک محفظه بسته برای سخت شدن شدیدتر بتن ایجاد می کند (شکل 1 (الف) را ببینید).
روی این پالت قرار دهید فرم جدید، و فرآیند تولید تکرار می شود. بنابراین، از یک قسمت از مخلوط بتن آماده شده، می توان چندین قالب را به صورت متوالی پر کرد، که یکی بالای دیگری نصب می شود، که افزایش راندمان استفاده از مخلوط بتن تقویت شده با الیاف را تضمین می کند. فرم های پر شده با مخلوط بتن تقویت شده با الیاف برای حدود 15 ساعت باقی می مانند.
پس از 15 ساعت، محصولات بتنی قالب گیری شده و برای آسیاب کردن قسمت پشتی، و سپس به محفظه بخار یا محفظه حرارتی-رطوبت (HMW) فرستاده می شوند، جایی که محصولات تا زمانی که به طور کامل پخت شوند، نگهداری می شوند.
استفاده از این اختراع، تولید محصولات بتنی با مقاومت بالا و جداره نازک روباز بسیار تزئینی از نوع M1000 و بالاتر را با استفاده از فناوری ریخته‌گری ساده بدون استفاده از تراکم ارتعاشی ممکن می‌سازد.
این اختراع را می توان با استفاده از اجزای شناخته شده ذکر شده و در عین حال رعایت نسبت های کمی و رژیم های فن آوری توصیف شده انجام داد. تجهیزات شناخته شده را می توان در اجرای اختراع استفاده کرد.
نمونه ای از روشی برای تهیه مخلوط بتن تقویت شده با الیاف پودر واکنشی با مقاومت فوق العاده بالا با خواص جریان بسیار بالا.
ابتدا تمام اجزای مخلوط به مقدار معین (وزنی درصد) وزن شده و اندازه گیری می شوند:
سپس مقدار اندازه گیری شده آب و هایپر روان کننده سیکا ویسکوکریت 20 گلد داخل مخلوط کن ریخته می شود. سپس میکسر روشن می شود و اجزا با هم مخلوط می شوند. در فرآیند اختلاط آب و فوق روان کننده، اجزای زیر از مخلوط به صورت متوالی ریخته می شوند: سیمان پرتلند ПЦ500 D0، دود سیلیس، آرد کوارتز. فرآیند اختلاط به مدت 2-3 دقیقه به طور مداوم انجام می شود.
در مرحله بعدی، ماسه FR به صورت متوالی معرفی می شود. 0.125-0.63 و الیاف فولادی 0.22 × 13mm. مخلوط بتن به مدت 2-3 دقیقه مخلوط می شود.
کاهش زمان اختلاط امکان به دست آوردن مخلوطی همگن را فراهم نمی کند و افزایش زمان اختلاط کیفیت مخلوط را بیشتر بهبود نمی بخشد، بلکه فرآیند را به تاخیر می اندازد.
پس از آن، مخلوط بتن آماده استفاده است.
کل زمان ساخت مخلوط بتن مسلح الیافی از 12 تا 15 دقیقه است که این زمان شامل عملیات اضافی برای پرکردن قطعات است.
مخلوط بتن تقویت شده با الیاف پودر واکنشی و خود تراکم با مقاومت فوق العاده بالا با خواص جریان بسیار بالا برای تولید محصولات روباز با ریختن در قالب استفاده می شود.
نمونه‌هایی از ترکیب مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف خود تراکم فوق‌العاده بالا-پودر واکنشی با خواص جریان بسیار بالا، ساخته شده با روش ادعا شده، در جدول 1 نشان داده شده است.
1. روشی برای تهیه مخلوط بتن تقویت شده با الیاف با مقاومت بالا و پودر واکنشی خودتراکم با خواص جریان بسیار بالا که شامل مخلوط کردن اجزای مخلوط بتن تا حصول سیالیت مورد نیاز است که مشخصه آن این است که اختلاط از اجزای مخلوط بتن تقویت شده با الیاف به صورت متوالی انجام می شود و ابتدا آب و یک فوق روان کننده در میکسر مخلوط می شوند، سپس سیمان، میکروسیلیس، آرد سنگ ریخته می شود و مخلوط به مدت 2-3 دقیقه هم می شود و پس از آن ماسه هم می زنند. و فیبر را وارد کرده و به مدت 2 تا 3 دقیقه مخلوط می کنند تا مخلوط بتن تقویت شده با الیاف به دست آید که حاوی درصد وزنی:
2. روش طبق ادعای 1 که مشخصه آن این است که کل زمان آماده سازی مخلوط بتن از 12 تا 15 دقیقه است.
3. روشی برای تولید محصولات در قالب از مخلوط بتن مسلح با الیاف تهیه شده به روش طبق ادعای 1 و 2، که شامل تغذیه مخلوط به قالب و عملیات حرارتی بعدی در یک محفظه بخار، و در ابتدا یک لایه نازک از آب روی سطح داخلی و کاری قالب اسپری می شود، پس از پر شدن قالب با مخلوط، لایه نازکی از آب روی سطح آن اسپری می شود و قالب با یک پالت تکنولوژیکی پوشانده می شود.
4. روش طبق ادعای 3 که مشخصه آن این است که مخلوط به صورت متوالی وارد قالب ها می شود و قالب پر شده را از بالا با یک پالت تکنولوژیک می پوشاند، پس از نصب پالت تکنولوژیکی، فرآیند تولید محصولات بارها تکرار می شود، و قرار دادن فرم بعدی روی پالت تکنولوژیکی بالای پالت قبلی و پر کردن آن.
www.findpatent.ru
بتن های مقاوم و سنگین و بتن های تقویت شده با الیاف پودر واکنشی با عملکرد بالا (گزینه) - درخواست ثبت اختراع 2012113330
متقاضی: ولودین ولادیمیر میخایلوویچ (RU)
1. بتن سنگین پودر واکنش حاوی سیمان پرتلند PC 500 D0 (خاکستری یا سفید)، فوق روان کننده بر پایه پلی کربوکسیلات اتر، میکروسیلیس با محتوای سیلیس آمورف - زجاجیه حداقل 85-95 درصد، با مشخصه این که علاوه بر آن شامل ماسه کوارتز آسیاب شده (میکروکوارتز) یا آرد سنگ آسیاب شده از سنگ های متراکم با سطح مشخص (3-5) 103 سانتی متر مربع در گرم، ماسه کوارتز ریز دانه با توزیع اندازه ذرات باریک کسری 0.16-0.63 ÷ 0.16-0.63 میلی متر ، دارای سیمان مصرفی ویژه در واحد مقاومت بتن بیشتر از 4.5 کیلوگرم بر مگاپاسکال نیست، دارای چگالی بالا با دستور جدید و با ساختار ساختاری و توپولوژیکی جدید، با محتوای اجزای زیر درصد جرم خشک است. اجزای موجود در مخلوط بتن:
میکروسیلیس - 3.2-6.8٪؛
آب - W / T \u003d 0.95-0.12.
2. بتن تقویت شده با الیاف سنگین پودر واکنش حاوی سیمان پرتلند PC 500 D0 (خاکستری یا سفید)، فوق روان کننده بر پایه پلی کربوکسیلات اتر، میکروسیلیس با محتوای سیلیس شیشه ای آمورف حداقل 95-85 درصد که مشخصه آن این است که علاوه بر این شامل شن و ماسه کوارتز آسیاب شده (میکروکوارتز) یا آرد سنگ آسیاب شده از سنگ های متراکم با سطح خاص (3-5) 103 سانتی متر مربع در گرم، ماسه کوارتز ریز دانه از ترکیب گرانولومتری باریک از کسری 0.1-0.5 ÷ 0.16-0.63 است. میلی متر، و همچنین بند ناف فولادی الیافی (قطر 0.1-0.22 میلی متر، طول 6-15 میلی متر)، الیاف بازالت و کربن، دارای مصرف ویژه سیمان در هر واحد مقاومت بتن بیش از 4.5 کیلوگرم بر مگاپاسکال نیست، و مصرف ویژه الیاف به ازای واحد مقاومت کششی رشد در خمش، از 9.0 کیلوگرم بر مگاپاسکال تجاوز نمی کند، با فرمولاسیون جدید و با ساختار ساختاری و توپولوژیکی جدید، چگالی بالایی دارد و بتن دارای خاصیت شکل پذیری (پلاستیکی) تخریب است. محتوای مؤلفه زیر nits، درصد جرم اجزای خشک در مخلوط بتن:
سیمان پرتلند (خاکستری یا سفید) درجه کمتر از PC 500 D0 - 30.9-34٪؛
فوق روان کننده بر اساس پلی کربوکسیلات اتر - 0.2-0.5٪؛
میکروسیلیس - 3.2-6.8٪؛
شن و ماسه کوارتز زمین (میکروکوارتز) یا آرد سنگ - 12.3-17.2٪؛
شن و ماسه کوارتز ریزدانه - 53.4-41.5٪؛
طناب فولادی الیافی 1.5-5.0 درصد حجم بتن.
الیاف بازالت و الیاف کربن 0.2-3.0 درصد حجمی بتن.
آب - W / T \u003d 0.95-0.12.
www.freepatent.ru
مقالات ساختمانی
در این مقاله خواص و قابلیت های بتن های پودری با مقاومت بالا و همچنین زمینه ها و فناوری های کاربرد آنها توضیح داده شده است.
نرخ بالای ساخت و ساز مسکونی و ساختمان های صنعتیبا فرم‌های معماری جدید و منحصر به فرد و به‌ویژه سازه‌های ویژه بارگذاری شده (مانند پل‌های با دهانه بزرگ، آسمان‌خراش‌ها، سکوهای نفتی دریایی، مخازن ذخیره‌سازی گازها و مایعات تحت فشار و غیره) نیاز به توسعه بتن‌های مؤثر جدید داشت. پیشرفت قابل توجهی در این زمینه به ویژه از اواخر دهه 1980 مورد توجه قرار گرفته است. بتن‌های مدرن با کیفیت بالا (HKB) طیف وسیعی از بتن‌ها را برای اهداف مختلف طبقه‌بندی می‌کنند: بتن‌های با مقاومت بالا و بتن‌های با مقاومت فوق‌العاده. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. ده Schmidt M. Bornemann R. Möglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1]، بتن های خود متراکم، بتن های بسیار مقاوم در برابر خوردگی. این نوع بتن ها راضی می کند الزامات بالااز نظر مقاومت فشاری و کششی، مقاومت در برابر ترک، استحکام ضربه، مقاومت در برابر سایش، مقاومت در برابر خوردگی، مقاومت در برابر سرما.
بدون شک، انتقال به انواع جدید بتن، اولاً با دستاوردهای انقلابی در زمینه پلاستیک سازی مخلوط بتن و ملات، و ثانیاً، ظهور فعال ترین افزودنی های پوزولانی - میکروسیلیس، کائولن های خشک شده و خاکستر ریز تسهیل شد. ترکیبی از فوق روان کننده ها و به ویژه فوق روان کننده های سازگار با محیط زیست مبتنی بر پلی کربوکسیلات، پلی آکریلات و پایه پلی گلیکول، امکان به دست آوردن سیستم های پراکنده سیمان- معدنی فوق سیال و مخلوط بتن را فراهم می کند. با تشکر از این دستاوردها، تعداد اجزای بتن با افزودنی های شیمیایی به 6-8 رسید، نسبت آب به سیمان به 0.24-0.28 کاهش یافت و در عین حال انعطاف پذیری حفظ شد، که مشخصه آن کشش مخروطی 4-10 سانتی متر آرد (KM) یا بدون آن است. اما با افزودن MK در بتن های بسیار کارآمد (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) روی فوق روان کننده ها، بر خلاف ریخته گری در جوینت ونچرهای سنتی، سیالیت کامل دارد. مخلوط های بتنهمراه با رسوب کم و خود متراکم شدن با حذف خود به خودی هوا.
رئولوژی "بالا" با کاهش قابل توجه آب در مخلوط های بتن فوق روان شده توسط یک ماتریس رئولوژیکی سیال ارائه می شود که دارای سطوح مختلف مقیاس عناصر ساختاری تشکیل دهنده آن است. در بتن سنگ خرد شده برای سنگ خرد شده، ملات ماسه سیمان به عنوان یک ماتریس رئولوژیکی در سطوح مختلف ریز عمل می کند. در مخلوط‌های بتن پلاستیکی شده برای بتن‌های با مقاومت بالا برای سنگ خرد شده به‌عنوان یک عنصر کلان ساختاری، ماتریس رئولوژیکی که نسبت آن باید بسیار بیشتر از بتن‌های معمولی باشد، پراکندگی پیچیده‌تری متشکل از ماسه، سیمان، آرد سنگ، میکروسیلیس و اب. به نوبه خود، برای ماسه در مخلوط‌های بتن معمولی، ماتریس رئولوژیکی در سطح میکرو یک خمیر آب سیمان است که می‌توان نسبت آن را برای اطمینان از سیالیت با افزایش مقدار سیمان افزایش داد. اما این از یک طرف غیراقتصادی است (مخصوصاً برای بتن های کلاس B10 - B30) ، از طرف دیگر ، به طور متناقض ، فوق روان کننده ها افزودنی های ضعیفی برای کاهش آب برای سیمان پرتلند هستند ، اگرچه همه آنها برای آن ایجاد شده اند و در حال ایجاد هستند. . تقریباً همه فوق روان‌کننده‌ها، همانطور که از سال 1979 نشان داده‌ایم، روی بسیاری از پودرهای معدنی یا روی مخلوط آنها با سیمان بسیار بهتر عمل می‌کنند. کلاشنیکف ششم مبانی پلاستیک سازی سیستم های پراکنده معدنی برای تولید مصالح ساختمانی: پایان نامه در قالب یک گزارش علمی برای درجه دکتری علوم. فن آوری علوم. - Voronezh، 1996] نسبت به سیمان خالص. سیمان یک سیستم هیدراته کننده و ناپایدار در آب است که بلافاصله پس از تماس با آب ذرات کلوئیدی تشکیل می دهد و به سرعت غلیظ می شود. و ذرات کلوئیدی در آب به سختی با فوق روان کننده ها پراکنده می شوند. به عنوان مثال، دوغاب های رسی است که به سختی تبدیل به ابر سیال می شوند.
بنابراین، نتیجه گیری خود را نشان می دهد: اضافه کردن آرد سنگ به سیمان ضروری است و نه تنها اثر رئولوژیکی سرمایه گذاری مشترک بر روی مخلوط، بلکه نسبت خود ماتریس رئولوژیکی را نیز افزایش می دهد. در نتیجه کاهش قابل توجه میزان آب، افزایش چگالی و افزایش مقاومت بتن امکان پذیر می شود. افزودن پودر سنگ عملاً معادل افزایش سیمان خواهد بود (اگر اثرات کاهش آب به میزان قابل توجهی بیشتر از افزودن سیمان باشد).
در اینجا مهم است که روی جایگزین کردن بخشی از سیمان با آرد سنگ تمرکز نکنید، بلکه بر اضافه کردن آن (و نسبت قابل توجهی - 40-60٪) به سیمان پرتلند تمرکز کنید. بر اساس تئوری چند ساختاری در سال های 1985-2000. تمام کارهای تغییر ساختار پلی‌ساختار با هدف جایگزینی 30 تا 50 درصد سیمان پرتلند با پرکننده‌های معدنی برای ذخیره آن در بتن انجام شد. Solomatov V.I.، Vyrovoy V.N. و همکاران، مصالح ساختمانی مرکب و سازه هایی با کاهش مصرف مواد. - کیف: بودیولنیک، 1991؛ Aganin S.P. بتن های تقاضای کم آب با پرکننده کوارتز اصلاح شده: چکیده برای رقابت یک حساب. مدرک تحصیلی فن آوری علوم. - م، 1996; Fadel I. M. فناوری جداگانه فشرده بتن پر شده با بازالت: چکیده پایان نامه. شمرده فن آوری علوم - م، 1993]. استراتژی صرفه جویی در سیمان پرتلند در بتن هایی با مقاومت یکسان، جای خود را به استراتژی صرفه جویی در بتن با مقاومت 2 تا 3 برابر بیشتر نه تنها در فشار، بلکه در کشش خمشی و محوری و ضربه می دهد. صرفه جویی در بتن در سازه های روباز بیشتر، نتیجه بالاتری خواهد داشت اثر اقتصادینسبت به صرفه جویی در سیمان
با در نظر گرفتن ترکیبات ماتریس های رئولوژیکی در سطوح مختلف مقیاس، ما ثابت می کنیم که برای ماسه در بتن های با مقاومت بالا، ماتریس رئولوژیکی در سطح میکرو مخلوط پیچیده ای از سیمان، آرد، سیلیس، فوق روان کننده و آب است. به نوبه خود، برای بتن های با مقاومت بالا با میکروسیلیس برای مخلوطی از سیمان و آرد سنگ (پراکندگی برابر) به عنوان عناصر ساختاری، ماتریس رئولوژیکی دیگری با سطح مقیاس کوچکتر ظاهر می شود - مخلوطی از میکروسیلیس، آب و فوق روان کننده.
برای بتن خرد شده، این مقیاس‌های عناصر ساختاری ماتریس‌های رئولوژیکی با مقیاس‌های گرانولومتری بهینه اجزای خشک بتن برای به دست آوردن چگالی بالای آن مطابقت دارند.
بنابراین، افزودن آرد سنگ هم عملکرد ساختاری-رئولوژیکی و هم یک عملکرد پرکننده ماتریکس را انجام می دهد. برای بتن های با مقاومت بالا، عملکرد واکنش شیمیایی آرد سنگ اهمیت کمتری ندارد، که با اثر بالاتری توسط میکروسیلیس راکتیو و کائولن ریزدهیدراته انجام می شود.
حداکثر اثرات رئولوژیکی و کاهنده آب ناشی از جذب SP در سطح فاز جامد از نظر ژنتیکی مشخصه سیستم های ریز پراکنده با سطح بالابخش.
میز 1.
عملکرد رئولوژیکی و کاهش آب SP در سیستم های آب معدنی
جدول 1 نشان می دهد که در دوغاب های ریخته گری سیمان پرتلند با SP، اثر کاهش آب دومی 1.5-7.0 برابر بیشتر از پودرهای معدنی است. برای سنگ ها، این مازاد می تواند به 2-3 برابر برسد.
بنابراین، ترکیب فوق روان‌کننده‌ها با میکروسیلیس، آرد سنگ یا خاکستر امکان افزایش سطح مقاومت فشاری را به 130-150 و در برخی موارد به 180-200 MPa یا بیشتر می‌دهد. با این حال، افزایش قابل توجه استحکام منجر به افزایش شدید شکنندگی و کاهش نسبت پواسون به 0.14-0.17 می شود که منجر به خطر تخریب ناگهانی سازه ها در شرایط اضطراری می شود. خلاص شدن از شر این خاصیت منفی بتن نه چندان با تقویت دومی با تقویت میله، بلکه با ترکیب تقویت میله با معرفی الیاف از پلیمرها، شیشه و فولاد انجام می شود.
اصول پلاستیک سازی و کاهش آب سیستم های پراکنده معدنی و سیمانی در پایان نامه دکتری کلاشنیکف V.I. [سانتی متر. کلاشنیکف ششم مبانی پلاستیک سازی سیستم های پراکنده معدنی برای تولید مصالح ساختمانی: پایان نامه در قالب یک گزارش علمی برای درجه دکتری علوم. فن آوری علوم. - Voronezh، 1996] در سال 1996 بر اساس کارهای قبلی انجام شده در دوره از 1979 تا 1996. [Kalashnikov V. I., Ivanov I. A. در مورد وضعیت ساختاری-رئولوژیکی سیستم های پراکنده بسیار متمرکز بسیار مایع. // مجموعه مقالات چهارمین کنفرانس ملی مکانیک و فناوری مواد کامپوزیت. - صوفیه: BAN، 1985; Ivanov I. A., Kalashnikov V. I. کارایی پلاستیک سازی ترکیبات پراکنده معدنی بسته به غلظت فاز جامد در آنها. // رئولوژی مخلوط بتن و وظایف فن آوری آن. تز گزارش سومین سمپوزیوم سراسری اتحادیه. - ریگا - RPI، 1979; کلاشنیکف V. I.، Ivanov I. A. در مورد ماهیت پلاستیک سازی ترکیبات پراکنده معدنی بسته به غلظت فاز جامد در آنها.// مکانیک و فناوری مواد کامپوزیتی. مطالب دومین کنفرانس ملی. - صوفیه: BAN، 1979; کلاشنیکف VI در مورد واکنش ترکیبات معدنی مختلف به فوق روان کننده های نفتالین سولفونیک اسید و تأثیر قلیایی های فوری بر روی آن. // مکانیک و فناوری مواد کامپوزیت. مطالب سومین کنفرانس ملی با حضور نمایندگان خارجی. - صوفیه: BAN، 1982; کلاشنیکف VI محاسبه تغییرات رئولوژیکی در مخلوط بتن با فوق روان کننده ها. // مجموعه مقالات نهمین کنفرانس سراسری اتحادیه در مورد بتن و بتن مسلح (تاشکند، 1983). - پنزا - 1983; کلاشنیکف VI، ایوانوف IA ویژگی های تغییرات رئولوژیکی در ترکیبات سیمان تحت اثر نرم کننده های تثبیت کننده یونی. // مجموعه آثار "مکانیک فنی بتن". - ریگا: RPI، 1984]. اینها چشم انداز استفاده مستقیم از بالاترین فعالیت کاهش دهنده آب ممکن است سرمایه گذاری مشترک در سیستم های ریز پراکنده، ویژگی های تغییرات کمی رئولوژیکی و ساختاری-مکانیکی در سیستم های فوق روان، که شامل انتقال بهمن مانند آنها از جامد است. حالت به حالت سیال با افزودن بسیار کم آب. اینها معیارهای توسعه یافته برای گسترش گرانشی و منبع جریان پس از تیکسوتروپیک سیستم‌های بسیار پراکنده پلاستیکی (تحت عمل وزن خود) و تسطیح خود به خودی سطح روز هستند. این مفهوم پیشرفته از غلظت محدود سیستم های سیمان با پودرهای ریز پراکنده از سنگ های رسوبی، ماگمایی و دگرگونی است که از نظر سطوح بالای کاهش آب به SP انتخابی است. مهم ترین نتایج به دست آمده در این کارها امکان کاهش 5 تا 15 برابری مصرف آب در پراکندگی ها با حفظ قابلیت پخش گرانشی است. نشان داده شد که با ترکیب پودرهای فعال رئولوژیکی با سیمان، می توان اثر سرمایه گذاری مشترک را افزایش داد و ریخته گری با چگالی بالا را به دست آورد. این اصول هستند که در بتن های پودر واکنش با افزایش چگالی و مقاومت آنها اجرا می شوند (Reaktionspulver beton - RPB یا Reactive Powder Concrete - RPC [نگاه کنید به Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. نوع جدیدی از سیمان: ساختار سیمان سنگ // مصالح ساختمانی - 1994. - شماره 115]). نتیجه دیگر افزایش عمل کاهشی جوینت ونچر با افزایش پراکندگی پودرها است [نگاه کنید به. کلاشنیکف ششم مبانی پلاستیک سازی سیستم های پراکنده معدنی برای تولید مصالح ساختمانی: پایان نامه در قالب یک گزارش علمی برای درجه دکتری علوم. فن آوری علوم. – ورونژ، 1996]. همچنین در بتن های ریزدانه پودری با افزایش نسبت اجزای ریز پراکنده با افزودن میکروسیلیس به سیمان استفاده می شود. یک نکته جدید در تئوری و عمل بتن پودری استفاده از ماسه ریز با کسری 0.1-0.5 میلی متر بود که در مقایسه با ماسه شنی معمولی با کسری 0-5 میلی متر، بتن را ریزدانه می کرد. محاسبه ما از میانگین سطح ویژه قسمت پراکنده بتن پودری (ترکیب: سیمان - 700 کیلوگرم؛ ماسه ریز fr. 0.125-0.63 میلی متر - 950 کیلوگرم؛ آرد بازالت Ssp = 380 m2/kg - 350 کیلوگرم؛ کیلوگرم - 140 کیلوگرم. ) با محتوای آن 49٪ از کل مخلوط با ماسه ریز دانه کسری 0.125-0.5 میلی متر نشان می دهد که با پراکندگی MK Smk = 3000m2 / kg، سطح متوسط قطعه پودر Svd = 1060m2 / kg است. ، و با Smk = 2000 m2 / kg - Svd = 785 m2 / kg. روی چنین اجزای ریز پراکنده ای است که بتن های پودر واکنشی ریزدانه ساخته می شوند که در آن غلظت حجمی فاز جامد بدون ماسه به 58-64٪ و همراه با ماسه - 76-77٪ می رسد و کمی پایین تر از غلظت فاز جامد در بتن سنگین فوق روان شده (Cv = 0، 80-0.85). با این حال، در بتن خرد شده، غلظت حجمی فاز جامد منهای سنگ خرد شده و ماسه بسیار کمتر است که چگالی بالای ماتریس پراکنده را تعیین می کند.
استحکام بالا با حضور نه تنها میکروسیلیس یا کائولن دهیدراته، بلکه پودر واکنشی از سنگ زمین تضمین می شود. با توجه به ادبیات، خاکستر بادی، بالتیک، سنگ آهک یا آرد کوارتز عمدتا معرفی می شوند. فرصت‌های گسترده‌ای در تولید بتن‌های پودری راکتیو در اتحاد جماهیر شوروی و روسیه در ارتباط با توسعه و تحقیق کامپوزیت بایندرهای تقاضای کم آب توسط Yu. M. Bazhenov، Sh.T. Babaev و A. Komarom باز شد. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. N. ثابت شد که جایگزینی سیمان در فرآیند آسیاب VNV با کربنات، گرانیت، آرد کوارتز تا 50٪ به طور قابل توجهی اثر کاهش آب را افزایش می دهد. نسبت W / T، که پخش گرانشی بتن سنگ خرد شده را تضمین می کند، در مقایسه با معرفی معمول سرمایه گذاری مشترک، به 13-15٪ کاهش می یابد، مقاومت بتن در چنین VNV-50 به 90-100 مگاپاسکال می رسد. در اصل، بر اساس VNV، میکروسیلیس، ماسه ریز و آرماتورهای پراکنده، می توان بتن های پودری مدرن را به دست آورد.
بتن های پودری تقویت شده با پراکندگی نه تنها برای سازه های باربر با آرماتورهای ترکیبی با آرماتورهای پیش تنیده، بلکه برای تولید دیواره های بسیار نازک از جمله جزئیات فضایی و معماری بسیار موثر هستند.
بر اساس آخرین داده ها، تقویت نساجی سازه ها امکان پذیر است. توسعه تولید الیاف نساجی قاب‌های سه‌بعدی (پارچه‌ای) ساخته شده از پلیمرهای با مقاومت بالا و نخ‌های مقاوم در برابر قلیایی در کشورهای پیشرفته خارجی بود که انگیزه توسعه بیش از 10 سال پیش در فرانسه و کانادا برای واکنش بود. بتن های پودری با جوینت ونچر بدون سنگدانه های بزرگ با سنگدانه های کوارتز ریز پر شده با پودر سنگ و میکروسیلیس. مخلوط‌های بتنی از چنین مخلوط‌های ریزدانه‌ای تحت تأثیر وزن خود پخش می‌شوند و ساختار مشبک کاملاً متراکم قاب بافته شده و همه رابط‌های فیلیگرانی شکل را پر می‌کنند.
رئولوژی "بالا" مخلوط بتن پودری (PBS) با محتوای آب 10-12٪ از جرم اجزای خشک، استحکام تسلیم 0 = 5-15 Pa، یعنی. فقط 5-10 برابر بیشتر از رنگ روغن است. با این مقدار Δ0، می توان آن را با استفاده از روش مینی آرومتری توسعه یافته توسط ما در سال 1995 تعیین کرد. نقطه تسلیم پایین توسط ضخامت بهینه لایه میانی ماتریس رئولوژیکی تضمین می شود. با در نظر گرفتن ساختار توپولوژیکی PBS، میانگین ضخامت لایه X با فرمول تعیین می شود:
قطر متوسط ذرات ماسه کجاست. غلظت حجمی است.
برای ترکیب زیر، با W/T = 0.103، ضخامت لایه میانی 0.056 میلی متر خواهد بود. De Larrard و Sedran دریافتند که برای ماسه های ریزتر (d = 0.125-0.4 میلی متر) ضخامت آن از 48 تا 88 میکرومتر متغیر است.
افزایش لایه میانی ذرات باعث کاهش ویسکوزیته و تنش برشی نهایی و افزایش سیالیت می شود. سیالیت را می توان با افزودن آب و معرفی SP افزایش داد. AT نمای کلیاثر آب و SP بر تغییر ویسکوزیته، تنش برشی نهایی و استحکام تسلیم مبهم است (شکل 1).
فوق روان کننده ویسکوزیته را به میزان بسیار کمتری نسبت به افزودن آب کاهش می دهد، در حالی که کاهش استحکام تسلیم ناشی از SP بسیار بیشتر از آن است که به دلیل تأثیر آب است.
برنج. 1. اثر SP و آب بر ویسکوزیته، قدرت تسلیم و استحکام تسلیم
ویژگی‌های اصلی سیستم‌های پرشده نهایی فوق‌پلاستیزه این است که ویسکوزیته می‌تواند بسیار بالا باشد و اگر استحکام تسلیم کم باشد، سیستم می‌تواند به آرامی جریان یابد. برای سیستم‌های معمولی بدون SP، ویسکوزیته ممکن است کم باشد، اما افزایش استحکام تسلیم مانع از گسترش آنها می‌شود، زیرا آنها منبع جریان پس از تیکسوتروپیک ندارند [نگاه کنید به. کلاشنیکف VI، ایوانوف IA ویژگی های تغییرات رئولوژیکی در ترکیبات سیمان تحت اثر نرم کننده های تثبیت کننده یونی. // مجموعه آثار "مکانیک فنی بتن". - ریگا: RPI، 1984].
خواص رئولوژیکی به نوع و دوز جوینت ونچر بستگی دارد. تأثیر سه نوع سرمایه گذاری مشترک در شکل نشان داده شده است. 2. موثرترین سرمایه گذاری مشترک Woerment 794 است.
برنج. 2 تأثیر نوع و دوز SP بر روی?o: 1 - Woerment 794; 2 - S-3; 3 – Melment F 10
در عین حال، این SP S-3 داخلی نبود که کمتر انتخابی بود، بلکه SP خارجی مبتنی بر ملامینه Melment F10 بود.
قابلیت پخش شدن مخلوط بتن پودری در تشکیل محصولات بتنی با قاب های مشبک حجمی بافته شده در قالب بسیار مهم است.
چنین قاب‌های پارچه‌ای روباز حجیم به شکل سه راهی، یک تیر I، یک کانال و سایر پیکربندی‌ها امکان تقویت سریع را فراهم می‌کند که شامل نصب و تثبیت قاب در قالب و سپس ریختن بتن معلق است که به راحتی از طریق آن نفوذ می‌کند. سلول های قاب با اندازه 2-5 میلی متر (شکل 3). قاب های پارچه ای می توانند مقاومت در برابر ترک بتن را تحت تأثیر نوسانات دمایی متناوب به شدت افزایش دهند و تغییر شکل را به میزان قابل توجهی کاهش دهند.
مخلوط بتن نه تنها باید به راحتی از طریق قاب مشبک به صورت موضعی ریخته شود، بلکه هنگام پر کردن قالب با نفوذ "معکوس" از طریق قاب با افزایش حجم مخلوط در قالب پخش شود. برای ارزیابی سیالیت، از مخلوط‌های پودری با همان ترکیب از نظر محتوای اجزای خشک استفاده شد و قابلیت پخش شدن از مخروط (برای میز تکان دادن) با مقدار SP و (تا حدی) آب کنترل شد. گسترش با یک حلقه مشبک به قطر 175 میلی متر مسدود شد.
برنج. 3 نمونه داربست پارچه ای
برنج. 4 پاشیده شدن مخلوط با پخش آزاد و مسدود شده
توری دارای ابعاد شفاف 2.8 × 2.8 میلی متر با قطر سیم 0.3 × 0.3 میلی متر بود (شکل 4). مخلوط کنترل با مذاب 25.0 ساخته شد. 26.5; 28.2 و 29.8 سانتی متر در نتیجه آزمایش ها مشخص شد که با افزایش سیالیت مخلوط، نسبت قطر dc آزاد و جریان مسدود شده db کاهش می یابد. روی انجیر شکل 5 تغییر dc/dbotdc را نشان می دهد.
برنج. 5 dc/db را از free spread dc تغییر دهید
همانطور که در شکل زیر است، تفاوت در پخش مخلوط dc و db در سیالیت که با گسترش آزاد 29.8 سانتی متر مشخص می شود ناپدید می شود. به ویژه کاهش سرعت زیادی در هنگام پخش از طریق مش توسط مخلوطی با گسترش 25 سانتی متر تجربه می شود.
در این راستا، هنگام استفاده از قاب های مشبک با اندازه سلول 3-3 میلی متر، لازم است از مخلوط هایی با گسترش حداقل 28-30 سانتی متر استفاده شود.
مشخصات فیزیکی و فنی بتن پودری تقویت شده پراکنده، تقویت شده 1 درصد حجمی با الیاف فولادی به قطر 0.15 میلی متر و طول 6 میلی متر، در جدول 2 ارائه شده است.
جدول 2.
خصوصیات فیزیکی و فنی بتن پودری بر روی یک چسبنده با تقاضای کم آب با استفاده از SP S-3 خانگی
طبق داده های خارجی، با تقویت 3٪، مقاومت فشاری به 180-200 مگاپاسکال و با کشش محوری - 8-10 مگاپاسکال می رسد. قدرت ضربه بیش از ده برابر افزایش می یابد.
با توجه به اثربخشی عملیات هیدروترمال و تأثیر آن بر افزایش نسبت توبرموریت و بر این اساس، xonotlite، احتمالات بتن پودری به پایان نرسیده است.
www.allbeton.ru
بتن واکنش پودری
اخرین بروزرسانیدانشنامه ها: 1396/12/17 - 17:30
بتن پودری راکتیو بتن ساخته شده از مواد راکتیو ریز آسیاب شده با دانه بندی 0.2 تا 300 میکرون است و با مقاومت بالا (بیش از 120 مگاپاسکال) و مقاومت بالا در برابر آب مشخص می شود.
[GOST 25192-2012. بتن. طبقه بندی و مشخصات عمومی]
بتن پودری راکتیو پودر واکنش دهنده بتن-RPC] - یک ماده کامپوزیتی با مقاومت فشاری بالا 200-800 مگاپاسکال، خمشی > 45 مگاپاسکال، شامل مقدار قابل توجهی از اجزای معدنی بسیار پراکنده - ماسه کوارتز، میکروسیلیس، فوق روان کننده، و همچنین الیاف فولادی با W کم. / T (~0.2)، با استفاده از عملیات حرارتی و رطوبتی محصولات در دمای 90-200 درجه سانتیگراد.
[Usherov-Marshak A.V. علم بتن: یک فرهنگ لغت. M.: RIF Building Materials. - 2009. - 112 p.]
دارندگان حق چاپ! اگر دسترسی رایگان به این عبارت نقض حق چاپ باشد، کامپایلرها به درخواست دارنده حق چاپ آماده هستند تا پیوند یا خود اصطلاح (تعریف) را از سایت حذف کنند. برای تماس با مدیریت، از فرم بازخورد استفاده کنید.
enciklopediyastroy.ru
چکیده پایان نامه در این مورد ""
به عنوان نسخه خطی
پودر واکنشی ریزدانه بتن تقویت شده پراکنده با استفاده از سنگ
تخصص 05.23.05 - مصالح و محصولات ساختمانی
این کار در بخش "فناوری های بتن، سرامیک و کلاسور" در موسسه آموزشی دولتی عالی انجام شد. آموزش حرفه ای"پنزا دانشگاه دولتیمعماری و ساخت و ساز» و در موسسه مصالح ساختمانی و ساخت و ساز دانشگاه فنی مونیخ.
مشاور علمی -
دکترای علوم فنی، پروفسور والنتینا سرافیمونا دمیانوا
مخالفان رسمی:
کارگر محترم علم فدراسیون روسیه، عضو مسئول RAASN، دکترای علوم فنی، پروفسور ولادیمیر پاولوویچ سلایف
دکترای علوم فنی، پروفسور اولگ ویاچسلاوویچ تاراکانوف
سازمان پیشرو - JSC "Penzastroy"، Penza
دفاع در 7 ژوئیه 2006 در ساعت 16:00 در جلسه شورای پایان نامه D 212.184.01 در موسسه آموزشی دولتی آموزش عالی حرفه ای "دانشگاه دولتی معماری و ساختمان پنزا" به آدرس: 440028، پنزا، خ. G. Titova، 28، ساختمان 1، سالن کنفرانس.
پایان نامه را می توان در کتابخانه ایالتی یافت موسسه تحصیلیآموزش عالی حرفه ای "دانشگاه ایالتی معماری و ساختمان پنزا"
دبیر علمی شورای پایان نامه
V. A. Khudyakov
شرح کلی کار
با افزایش قابل توجه مقاومت بتن تحت فشار تک محوری، مقاومت به ترک ناگزیر کاهش می یابد و خطر شکست شکننده سازه ها افزایش می یابد. تقویت پراکنده بتن با الیاف این خواص منفی را از بین می برد، که امکان تولید بتن با کلاس های بالاتر از 80-100 با مقاومت 150-200 مگاپاسکال را فراهم می کند که دارای کیفیت جدیدی است - ماهیت ویسکوزیته تخریب.
تجزیه و تحلیل آثار علمی در زمینه بتن های تقویت شده با پراکندگی و تولید آنها در عمل داخلی نشان می دهد که جهت گیری اصلی اهداف استفاده از ماتریس های با مقاومت بالا را در این گونه بتن ها دنبال نمی کند. کلاس بتن مسلح پراکنده از نظر مقاومت فشاری بسیار کم است و به B30-B50 محدود می شود. این اجازه نمی دهد تا از چسبندگی خوب الیاف به ماتریس اطمینان حاصل شود تا از الیاف فولادی حتی با استحکام کششی کم به طور کامل استفاده شود. علاوه بر این، در تئوری، محصولات بتنی با الیاف آزادانه با درجه تقویت حجمی 59٪ در حال توسعه هستند و در عمل، محصولات بتنی تولید می شوند. الیاف تحت قرار گرفتن در معرض ارتعاش با "چربی" غیرپلاستیک نشده با انقباض بالا ریخته می شوند ملات شن و ماسه سیمانترکیب سیمان-شن - 14-I: 2.0 در W / C = 0.4، که بسیار ضایع کننده است و سطح کار در سال 1974 را تکرار می کند. از سنگ های با استحکام بالا، با استفاده از فوق روان کننده های یک ترکیب الیگومری و فوق روان کننده های یک ترکیب پلیمری، اثر کاهش آب را تا 60٪ افزایش داد. این دستاوردها مبنایی برای ایجاد بتن مسلح پراستحکام پراکنده یا بتن پودری ریزدانه از مخلوط‌های خود تراکم ریخته‌گری نشدند. در همین حال، کشورهای پیشرفته به طور فعال در حال توسعه نسل های جدید بتن های پودری واکنشی تقویت شده با الیاف پراکنده هستند. مخلوط بتن پودری استفاده می شود
برای ریختن قالب ها با قاب های توری حجمی بافته شده در آنها و ترکیب آنها با تقویت میله ای.
پیش نیازها و انگیزه‌های نظری برای ایجاد بتن‌های پودری ریزدانه چند جزئی با ماتریس بسیار متراکم و با مقاومت بالا که از ریخته‌گری با محتوای آب بسیار کم به دست می‌آید را آشکار می‌کند و تولید بتن‌هایی با ویژگی شکل‌پذیری در هنگام تخریب و کشش بالا را فراهم می‌کند. قدرت در خمش؛
توپولوژی ساختاری بایندرهای کامپوزیتی و ترکیبات ریزدانه تقویت‌شده پراکنده را آشکار کنید، مدل‌های ریاضی ساختار آنها را برای تخمین فواصل بین ذرات پرکننده و مراکز هندسی الیاف تقویت‌کننده به دست آورید.
برای بهینه سازی ترکیبات مخلوط های ریزدانه پراکنده بتن مسلح با الیاف c1 = 0.1 میلی متر و I = 6 میلی متر با حداقل محتوای کافی برای افزایش کشش بتن، فناوری آماده سازی و تعیین تأثیر دستور پخت بر سیالیت آنها چگالی، محتوای هوا، مقاومت و سایر خصوصیات فیزیکی و فنی بتن.
تازگی علمی کار.
1. امکان به دست آوردن بتن های پودر سیمان ریزدانه با مقاومت بالا، از جمله پراکنده-تقویت شده، ساخته شده از مخلوط بتن بدون سنگ خرد شده با کسرهای ریز ماسه کوارتز، با پودرهای سنگ راکتیو و میکروسیلیکا، با مقدار قابل توجهی اثبات شده و تجربی تایید شده است. افزایش راندمان فوق روان‌کننده‌ها تا میزان آب در مخلوط خود متراکم ریخته‌گری تا 10-11٪ (مطابق با بدون مخلوط نیمه خشک برای پرس) بر حسب وزن اجزای خشک.
4. از نظر تئوری پیش بینی و به طور تجربی به طور عمده از طریق محلول انتشار-یون مکانیسم سخت شدن اتصال دهنده های سیمانی کامپوزیت، که با افزایش محتوای پرکننده یا افزایش قابل توجهی در پراکندگی آن در مقایسه با پراکندگی سیمان افزایش می یابد، پیش بینی شده است.
5. فرآیندهای تشکیل سازه بتن های پودری ریزدانه بررسی شده است. نشان داده شده است که بتن های پودری ساخته شده از مخلوط های بتن خود متراکم ریخته گری شده فوق روان بسیار متراکم تر هستند، سینتیک افزایش مقاومت آنها شدیدتر است و میانگین مقاومت به طور قابل توجهی بالاتر از بتن های بدون SP است که در همان مقدار آب فشرده می شوند. تحت فشار 40-50 مگاپاسکال. معیارهایی برای ارزیابی فعالیت واکنش شیمیایی پودرها ایجاد شده است.
6. ترکیبات بهینه از مخلوط بتن ریزدانه پراکنده - تقویت شده با الیاف فولادی نازک با قطر 0.15 و طول 6 میلی متر،
تکنولوژی تهیه آنها، ترتیب معرفی اجزا و مدت زمان اختلاط. تأثیر ترکیب بر سیالیت، چگالی، محتوای هوای مخلوط‌های بتن، و مقاومت فشاری بتن ثابت شده است.
اهمیت عملی کار در توسعه مخلوط‌های بتن پودری ریزدانه ریخته‌گری شده جدید با الیاف برای قالب‌های ریخته‌گری برای محصولات و سازه‌ها، هم بدون و هم با تقویت میله‌ای ترکیبی نهفته است. با استفاده از مخلوط‌های بتن با چگالی بالا، می‌توان سازه‌های بتن مسلح فشرده یا خمشی بسیار مقاوم در برابر ترک را با الگوی شکست انعطاف‌پذیر تحت تأثیر بارهای نهایی تولید کرد.
یک ماتریس کامپوزیتی با چگالی بالا و استحکام بالا با مقاومت فشاری 120-150 مگاپاسکال برای افزایش چسبندگی به فلز به منظور استفاده از یک الیاف نازک و کوتاه با استحکام بالا با قطر 0.04-0.15 میلی‌متر و طول آن به دست آمد. 6-9 میلی متر، که امکان کاهش مصرف آن و مقاومت در برابر جریان مخلوط های بتن را برای فناوری ریخته گری برای تولید محصولات فیلیگر دیواره نازک با مقاومت کششی بالا در خمش ممکن می سازد.
تایید کار. مفاد اصلی و نتایج کار پایان نامه در بین المللی و همه روسی ارائه و گزارش شد
کنفرانس های علمی و فنی روسیه: "علم جوان برای هزاره جدید" (نابرژنی چلنی، 1996)، "مسائل برنامه ریزی و توسعه شهری" (پنزا، 1996، 1997، 1999)، " مسائل معاصرعلم مصالح ساختمانی" (پنزا، 1998)، " ساختمان مدرن"(1998)، کنفرانس های علمی و فنی بین المللی" مصالح ساختمانی کامپوزیت. تئوری و عمل "(پنزا، 2002، 2003، 2004، 2005)، "صرفه جویی در منابع و انرژی به عنوان انگیزه ای برای خلاقیت در فرآیند ساخت و ساز معماری" (مسکو-کازان، 2003)، "مسائل ساخت و ساز واقعی" (سارانسک، 2004) ، "انرژی جدید و فن آوری های صرفه جویی در منابع علمی در تولید مصالح ساختمانی" (Penza، 2005)، کنفرانس علمی و عملی همه روسی "برنامه ریزی شهری، بازسازی و پشتیبانی مهندسی برای توسعه پایدار شهرهای منطقه ولگا". (تولیاتی، 2004)، خوانش های آکادمیک RAASN "دستاوردها، مشکلات و جهت گیری های امیدوارکننده برای توسعه تئوری و عمل علم مصالح ساختمانی" (کازان، 2006).
انتشارات. بر اساس نتایج تحقیق، 27 مقاله (3 مقاله در مجلات بر اساس فهرست HAC) منتشر شد.
در مقدمه، ارتباط مسیر انتخابی تحقیق اثبات شده، هدف و اهداف تحقیق تدوین شده و اهمیت علمی و عملی آن نشان داده شده است.
در فصل اول که به بررسی تحلیلی ادبیات اختصاص دارد، تجزیه و تحلیل تجربیات خارجی و داخلی در استفاده از بتن های با کیفیت بالا و بتن های تقویت شده با الیاف انجام شده است. نشان داده شده است که در عمل خارجی، بتن پر مقاومت با مقاومت 120-140 مگاپاسکال، عمدتاً پس از سال 1990 شروع به تولید کرد. در شش سال گذشته، چشم اندازهای وسیعی در افزایش مقاومت مقاومت بالا شناسایی شده است. بتن از 130150 مگاپاسکال و انتقال آنها به رده بتن های خاص با مقاومت بالا با مقاومت 210250 مگاپاسکال به لطف عملیات حرارتی بتن انجام شده در طول سال ها که به مقاومت 60 تا 70 مگاپاسکال رسیده است.
تمایل به تقسیم بتن های با مقاومت بالا بر اساس "اندازه دانه سنگدانه ها به 2 نوع وجود دارد: سنگ ریزدانه با حداکثر اندازه دانه 8-16 میلی متر و بتن ریزدانه با دانه های تا 0.5-1.0 میلی متر. هر دوی آنها لزوماً حاوی میکروسیلیس یا کائولن ریزدهیدراتی شده، پودرهای سنگ های قوی هستند و برای ایجاد شکل پذیری بتن، مقاومت ضربه ای، مقاومت در برابر ترک - الیاف از مواد مختلف. یک گروه خاص شامل بتن های پودری ریزدانه (Reaktionspulver beton-RPB یا Reactive Powder Concrete) با حداکثر دانه بندی 0.3-0.6 میلی متر است. نشان داده شده است که چنین بتن هایی با مقاومت فشاری محوری 200-250 مگاپاسکال با ضریب تقویت حداکثر 3-3.5 درصد حجمی دارای مقاومت کششی در خمش تا 50 مگاپاسکال هستند. چنین خواصی در درجه اول با انتخاب یک ماتریس با چگالی و استحکام بالا ایجاد می شود که باعث می شود چسبندگی به الیاف افزایش یابد و از استحکام کششی بالای آن به طور کامل استفاده شود.
وضعیت تحقیق و تجربه در تولید بتن تقویت‌شده با الیاف در روسیه تجزیه و تحلیل می‌شود. بر خلاف تحولات خارجی، تحقیقات روسیه بر استفاده از بتن مسلح با الیاف با ماتریس با مقاومت بالا متمرکز نیست، بلکه بر افزایش درصد آرماتور تا 5 تا 9 درصد حجمی در بتن‌های سه تا چهار جزئی کم مقاومت متمرکز است. کلاس B30-B50 برای افزایش استحکام کششی در خمش تا 17-28 مگاپاسکال. همه اینها تکرار تجربه خارجی 1970-1976 است، یعنی. آن سال‌هایی که از فوق روان‌کننده‌های مؤثر و میکروسیلیس استفاده نمی‌شد و بتن تقویت‌شده با الیاف عمدتاً سه جزئی (شنی) بود. توصیه می شود بتن های الیافی با مصرف سیمان پرتلند 700-1400 کیلوگرم بر مترمکعب، شن و ماسه 560-1400 کیلوگرم بر متر مکعب، الیاف 390-1360 کیلوگرم بر مترمکعب تولید شود که بسیار ضایع است و به پیشرفت در توسعه بتن های با کیفیت بالا.
تجزیه و تحلیل تکامل توسعه بتن های چند جزئی در مراحل مختلف انقلابی در ظاهر اجزای تعیین کننده عملکردی ویژه: الیاف، فوق روان کننده ها، میکروسیلیس انجام شده است. نشان داده شده است که بتن های شش جزئی اساس یک ماتریس با مقاومت بالا برای استفاده موثر از عملکرد اصلی الیاف هستند. این بتن ها هستند که چندکاره می شوند.
انگیزه های اصلی برای ظهور بتن های پودری واکنشی با مقاومت بالا و به ویژه با مقاومت بالا، امکان به دست آوردن مقادیر "رکورد" کاهش آب در مخلوط های بتن و حالت رئولوژیکی ویژه آنها فرموله شده است. الزامات فرموله شده برای پودرها و
شیوع آنها به عنوان ضایعات تکنولوژیک صنعت معدن.
بر اساس تجزیه و تحلیل، هدف و اهداف تحقیق تدوین می شود.
فصل دوم به ارائه مشخصات مواد مورد استفاده و تشریح روش های تحقیق می پردازد.مواد اولیه تولید آلمان و روسیه استفاده شد: سیمان CEM 1 42.5 R HS Werk Geseke، Werk Bernburg CEM 1 42.5 R، Weisenau CEM 1 42.5، Volsky PC500 DO , Starooskolsky PTS 500 TO; شن و ماسه Sursky طبقه بندی شده fr. 0.14-0.63، بالاشیسکی (سیزران) طبقه بندی شده fr. 0.1-0.5 میلی‌متر، ماسه Halle fr. 0.125-0.5 اینچ؛ میکروسیلیکا: Eikern Microsilica 940 با محتوای Si02> 98.0٪، Silia Staub RW Fuller با محتوای Si02> 94.7٪، BS-100 (تداعی سودا) با ZYu2 > 98.3٪؛ = محتوای Chelyabinsk EMK با Si8O -90% الیاف تولید آلمان و روسیه با d = 0.15 میلی متر، 7 = 6 میلی متر با استحکام کششی 1700-3100 مگاپاسکال؛ پودرهای سنگ هایی با منشاء رسوبی و آتشفشانی؛ فوق روان کننده های فوق روان کننده بر پایه نفتالین، ملامین و پلی کربوکسیلات. .
برای تهیه مخلوط بتن از میکسر پرسرعت Eirich و میکسر آشفته کاف استفاده شد. TBKiV دستگاه ها و تجهیزات مدرن تولید آلمان و داخلی. تجزیه و تحلیل پراش اشعه ایکس بر روی یک آنالایزر Seifert، تجزیه و تحلیل میکروسکوپی الکترونی بر روی یک میکروسکوپ ESEM فیلیپس انجام شد.
فصل سوم به ساختار توپولوژیکی چسب های کامپوزیتی و بتن های پودری از جمله بتن های تقویت شده پراکنده می پردازد. توپولوژی ساختاری بایندرهای کامپوزیتی، که در آن کسر حجمی پرکننده‌ها از چسب اصلی بیشتر است، مکانیسم و سرعت فرآیندهای واکنش را از پیش تعیین می‌کند. برای محاسبه میانگین فواصل بین ذرات ماسه در بتن پودری (یا بین ذرات سیمان پرتلند در بایندرهای پر شده)، یک سلول مکعبی ابتدایی با اندازه سطح A و حجم A3، برابر با حجم کامپوزیت، اتخاذ شد.
با در نظر گرفتن غلظت حجمی سیمان C4V، اندازه ذرات متوسط سیمان<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:
برای فاصله مرکز به مرکز بین ذرات سیمان در یک بایندر کامپوزیت:
Ats \u003d ^-3 / i- / b-Su \u003d 0.806 - ^-3 / 1 / ^ "(1)
برای فاصله بین ذرات ماسه در بتن پودری:
Z / tg / 6 - St \u003d 0.806 ap-schust (2)
با در نظر گرفتن کسر حجمی ماسه با کسری 0.14-0.63 میلی متر در مخلوط بتن پودری ریزدانه معادل 350-370 لیتر (جریان جرمی ماسه 950-1000 کیلوگرم)، حداقل میانگین فاصله بین مراکز هندسی ذرات برابر با 428-434 میکرون به دست آمد. حداقل فاصله بین سطوح ذرات 43-55 میکرون و با اندازه ماسه 0.1-0.5 میلی متر - 37-44 میکرون است. با بسته بندی شش ضلعی ذرات، این فاصله با ضریب K = 0.74/0.52 = 1.42 افزایش می یابد.
بنابراین، در طول جریان مخلوط بتن پودری، اندازه شکافی که ماتریس رئولوژیکی از سوسپانسیون سیمان، آرد سنگ و میکروسیلیس در آن قرار می گیرد، از 43-55 میکرون تا 61-78 میکرون تغییر می کند. با کاهش کسر ماسه به 0.1 -0.5 میلی متر ماتریس بین لایه از 37-44 میکرون تا 52-62 میکرون تغییر می کند.
توپولوژی الیاف پراکنده با طول / و قطر c? خواص رئولوژیکی مخلوط بتن با الیاف، سیال بودن آنها، فاصله متوسط بین مراکز هندسی الیاف، تعیین کننده مقاومت کششی بتن مسلح است. میانگین فاصله محاسبه شده در اسناد نظارتی، در بسیاری از مقالات علمی در مورد آرماتورهای پراکنده استفاده می شود. نشان داده شده است که این فرمول ها ناسازگار هستند و محاسبات بر اساس آنها به طور قابل توجهی متفاوت است.
از در نظر گرفتن یک سلول مکعبی (شکل 1) با طول صورت / با الیاف قرار داده شده در آن
الیاف با قطر b/، با محتوای کل فیبر-11 curl / V، تعداد الیاف در لبه تعیین می شود.
P = و فاصله o =
با در نظر گرفتن حجم تمام الیاف Vn = fE.iL. /. dg و ضریب-شکل. چهارده
ضریب تقویت /l = (100-l s11 s) / 4 ■ I1، میانگین "فاصله" تعیین می شود:
5 \u003d (/ - th?) / 0.113 ■ l / uc -1 (3)
محاسبات 5 طبق فرمول Romuapdi I.R انجام شد. و مندل I.A. و طبق فرمول Mak Kee. مقادیر فاصله در جدول 1 ارائه شده است. همانطور که از جدول 1 مشاهده می شود، فرمول Mek Ki را نمی توان اعمال کرد. بنابراین، فاصله 5 با افزایش حجم سلول از 0.216 سانتی متر مکعب (/ = 6 میلی متر) به 1000 متر مکعب (/ = 10000 میلی متر) افزایش می یابد.
15-30 بار در همان q ذوب می شود که این فرمول را از معنای هندسی و فیزیکی محروم می کند. فرمول روماپدی را می توان با در نظر گرفتن ضریب 0.64 استفاده کرد.
بنابراین، فرمول (3) به دست آمده از ساختارهای هندسی دقیق یک واقعیت عینی است که توسط شکل 1 تأیید شده است. 1. پردازش نتایج مطالعات خودمان و خارجی با استفاده از این فرمول، شناسایی گزینه‌های تقویت ناکارآمد، اساساً غیراقتصادی و تقویت بهینه را ممکن کرد.
میز 1
مقادیر فاصله 8 بین مراکز هندسی الیاف پراکنده بر اساس فرمول های مختلف محاسبه می شود.
قطر، s)، میلی متر B میلی متر در q و / های مختلف با توجه به فرمول ها
1=6 میلی متر 1=6 میلی متر برای همه / = 0-*"
c-0.5 c-1.0 c-3.0 c=0.5 i-1.0 c-3.0 11=0.5 ¡1=1.0 c=3.0 (1-0.5 (1-1.0 ts-3.0 (»=0.5 ts=1.0 (1*3.0
0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64
0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65
0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46
0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36
0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49
0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67
1,00 11,90 3,76 7,96
/= 10 میلی متر / = 10 میلی متر
0.01 0.0127 0.089 0.051 0.118 0.083 0.048 مقادیر فاصله بدون تغییر 1.07 1.07 1.06 0.65 0.67 0.72
0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65
0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68
0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74
0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61
0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59
1,00 9,47 4,83 1,96 1,18
1 = 10000 میلی متر 1 = 10000 میلی متر
0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64
0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64
0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64
0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66
0.50 6.28 4.43 2.68 112.OS 0.056 0.65
0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64
1.00 12.53 8.86 5.37 373.6С 0.033 0.64
فصل چهارم به بررسی وضعیت رئولوژیکی سیستم‌های پراکنده فوق‌پلاستیک، مخلوط‌های بتن پودری (PBS) و روش‌شناسی ارزیابی آن اختصاص دارد.
PBS باید سیالیت بالایی داشته باشد و از پخش کامل مخلوط در قالب ها اطمینان حاصل کند تا زمانی که یک سطح افقی با آزاد شدن هوای حباب شده و مخلوط های خود متراکم تشکیل شود. با توجه به اینکه مخلوط پودر بتن برای تولید بتن تقویت شده با الیاف باید دارای آرماتور پراکنده باشد، جریان چنین مخلوطی باید کمی کمتر از جریان مخلوط بدون الیاف باشد.
مخلوط بتن در نظر گرفته شده برای ریختن قالب ها با یک قاب ریز بافته شده چند ردیفه سه بعدی با اندازه مش 2-5 میلی متر در شفاف باید به راحتی از طریق قاب به کف قالب ریخته شود و در امتداد قالب پخش شود. ایجاد یک سطح افقی پس از پر کردن آن را فراهم می کند.
برای تمایز بین سیستم های پراکنده مقایسه شده توسط رئولوژی، روش های ساده ای برای ارزیابی تنش برشی نهایی و استحکام تسلیم ایجاد شده است.
طرح نیروهای وارد بر یک هیدرومتر در یک تعلیق فوق پلاستیک در نظر گرفته شده است. اگر مایع دارای قدرت تسلیم t0 باشد، هیدرومتر به طور کامل در آن غوطه ور نیست. برای mn معادله زیر به دست می آید:
که در آن ¿/ قطر سیلندر است. m جرم سیلندر است. p چگالی تعلیق است. ^-شتاب گرانش.
سادگی استخراج معادلات برای تعیین r0 در تعادل مایع در یک مویرگی (لوله)، در شکاف بین دو صفحه، بر روی یک دیوار عمودی نشان داده شده است.
تغییر ناپذیری روش‌های تعیین m0 برای سیمان، بازالت، سوسپانسیون‌های کلسدونیک، PBS ایجاد شده است. مجموعه‌ای از روش‌ها مقدار بهینه t0 را برای PBS، برابر با 5-8 Pa تعیین می‌کنند، که وقتی در قالب ریخته می‌شود، باید به خوبی پخش شود. نشان داده شده است که ساده ترین روش دقیق برای تعیین m، هیدرومتری است.
شرایط پخش مخلوط بتن پودری و خود تراز شدن سطح آن که تحت آن تمام بی نظمی های سطح یک شکل نیمکره صاف می شود، آشکار می شود. بدون در نظر گرفتن نیروهای کشش سطحی، در زاویه خیس شدن صفر قطرات روی سطح مایع حجیم، t0 باید باشد:
Te که در آن d قطر بی نظمی های نیمکره ای است. دلایل استحکام تسلیم بسیار پایین و خواص رئوتکنولوژیکی خوب PBS که شامل انتخاب بهینه اندازه دانه ماسه 0.14-0.6 میلی متر یا 0.1-0.5 میلی متر و میزان آن است، شناسایی شده است. این امر باعث بهبود رئولوژی مخلوط در مقایسه با بتن های شنی ریزدانه می شود که در آن دانه های ماسه درشت توسط لایه های نازکی از سیمان جدا می شوند که به طور قابل توجهی گرم و ویسکوزیته مخلوط را افزایش می دهد. تأثیر نوع و دوز کلاس‌های مختلف SP بر tn نشان داده شد (شکل 4)، که در آن 1-Woerment 794; 2-SP S-3; 3-Melment FIO. قابلیت پخش مخلوط پودر توسط مخروط از یک میز تکان دهنده نصب شده بر روی شیشه تعیین شد. مشخص شد که گسترش مخروط باید در 25-30 سانتی متر باشد. قابلیت پخش با افزایش محتوای هوای حباب شده کاهش می یابد که نسبت آن می تواند به 4-5٪ حجمی برسد. در نتیجه اختلاط متلاطم، منافذ حاصل عمدتاً 0.51.2 میلی متر اندازه دارند و در r0 = 5-7 Pa و گسترش 2730 سانتی متر، می توانند تا محتوای باقیمانده 2.5-3.0 درصد حذف شوند. هنگام استفاده از میکسرهای خلاء، محتوای منافذ هوا به 0.8-1.2٪ کاهش می یابد. تأثیر مانع مش روی تغییر در پخش مخلوط بتن پودری آشکار می شود. هنگام مسدود کردن پخش مخلوط ها با یک حلقه مش با قطر 175 میلی متر با مش با قطر شفاف 2.8x2.8 میلی متر، مشخص شد که درجه کاهش در پخش افزایش در استحکام تسلیم به طور قابل توجهی با افزایش استحکام تسلیم افزایش می یابد و با کاهش گسترش کنترل به زیر 26.5 سانتی متر. تغییر در نسبت قطر c1c آزاد و دیس مسدود شده شناور از Ls، در شکل نشان داده شده است. 5. برای مخلوط های بتن پودری که در قالب هایی با قاب های بافته شده ریخته می شوند، گسترش باید حداقل 27-28 سانتی متر باشد. تأثیر نوع الیاف در کاهش انتشار پراکنده مخلوط تقویت شده ¿с، سانتی متر برای سه نوع استفاده می شود ^ الیاف با فاکتور هندسی برابر با: 40 (si)، 15 میلی متر؛ 1=6 میلی متر; //=1%)، 50 (¿/= 0.3 میلی متر؛ /=15 میلی متر؛ زیگزاگ c = 1%)، 150 (s1- 0.04 میلی متر؛ / = 6 میلی متر - میکروفیبر با پوشش شیشه c - 0.7٪ و مقادیر اسپرد کنترل s1n بر روی تغییر در گسترش مخلوط s1a تقویت شده در جدول نشان داده شده است. 2. قوی ترین کاهش در جریان پذیری در مخلوط هایی با میکروفیبر با d = 40 میکرومتر، علیرغم درصد کمتر تقویت کننده n حجمی، مشاهده شد. با افزایش درجه تقویت، سیالیت حتی بیشتر کاهش می یابد. با نسبت تقویتی //=2.0% فیبر با<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%. فصل پنجم به بررسی فعالیت واکنشی سنگ ها و بررسی خواص مخلوط واکنش-پودر و بتن اختصاص دارد. واکنش پذیری سنگ ها (Gp): ماسه کوارتز، ماسه سنگ های سیلیسی، تغییرات چندشکلی 5/02 - سنگ چخماق، کلسدونی، شن با منشاء رسوبی و آتشفشانی - دیاباز و بازالت در سیمان کم (C:Gp = 1:9-4) بررسی شد. :4)، مخلوط غنی شده با سیمان جدول 2 کنترل. تاری<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1 25,0 1,28 1,35 1,70 28,2 1,12 1,14 1,35 29.8 1.08 1.11 1D2 سیاخ (Ts:Gp). پودرهای سنگ درشت با Syd = 100-160 m2/kg و پودرهای ریز با Syo = 900-1100 m2/kg استفاده شد. مشخص شده است که بهترین شاخص‌های مقاومت نسبی که فعالیت واکنشی سنگ‌ها را مشخص می‌کنند، در مخلوط‌های کامپوزیت کم سیمان با ترکیب C:Gp = 1:9.5 در هنگام استفاده از سنگ‌های ریز پراکنده پس از 28 روز و در دوره‌های طولانی سخت شدن به مدت 1.0 به دست آمد. -1. 5 سال. مقادیر مقاومت بالا 43-45 مگاپاسکال بر روی چندین سنگ - شن زمین، ماسه سنگ، بازالت، دیاباز به دست آمد. اما برای بتن های پودری با مقاومت بالا، فقط باید از پودرهای سنگ های با مقاومت بالا استفاده کرد. تجزیه و تحلیل پراش اشعه ایکس ترکیب فازی برخی از سنگ‌ها، چه خالص و چه نمونه‌هایی از مخلوط سیمان با آنها را مشخص کرد. تشکیل تشکیلات جدید معدنی مشترک در اکثر مخلوط‌ها با چنین محتوای کم سیمان یافت نشد، وجود CjS، توبرموریت، پورتلندیت به وضوح مشخص شده است. میکروگراف های ماده میانی به وضوح فاز ژل مانند هیدروسیلیکات کلسیم توبرموریت مانند را نشان می دهد. اصول اصلی برای انتخاب ترکیب RPB شامل انتخاب نسبت حجم واقعی ماتریس سیمانی و حجم ماسه است که بهترین خواص رئولوژیکی مخلوط و حداکثر مقاومت بتن را فراهم می کند. بر اساس لایه میانی از قبل ایجاد شده x = 0.05-0.06 میلی متر بین ذرات ماسه با قطر متوسط dcp، حجم ماتریس مطابق با سلول مکعبی و فرمول (2) خواهد بود: vM=(dcp+x?-7t-d3/6 = A3-x-d3/6 (6) با گرفتن لایه میانی * = 0.05 میلی متر و dcp = 0.30 میلی متر، نسبت Vu ¡Vp = 2 به دست می آید و حجم ماتریس و ماسه در هر متر مکعب مخلوط به ترتیب برابر با 666 لیتر و 334 لیتر خواهد بود. با ثابت گرفتن جرم ماسه و تغییر نسبت سیمان، آرد بازالت، MK، آب و SP، سیالیت مخلوط و مقاومت بتن تعیین شد. پس از آن، اندازه ذرات ماسه، اندازه لایه میانی تغییر کرد و تغییرات مشابهی در ترکیب اجزای ماتریس ایجاد شد. سطح ویژه آرد بازالت بر اساس شرایط پر کردن فضاهای خالی در ماسه با ذرات سیمان و بازالت با اندازه غالب آنها نزدیک به سطح سیمان گرفته شد. 15-50 میکرون فضای خالی بین ذرات بازالت و سیمان با ذرات MK با اندازه های 0.1-1 میکرومتر پر شد. یک روش منطقی برای تهیه RPBS با یک توالی کاملاً تنظیم شده از معرفی اجزا، مدت زمان همگن سازی، "استراحت" مخلوط و همگن سازی نهایی برای توزیع یکنواخت ذرات FA و تقویت کننده پراکنده در مخلوط ایجاد شده است. . بهینه‌سازی نهایی ترکیب RPBS در یک محتوای ثابت از مقدار شن و ماسه با محتوای متغیر همه اجزای دیگر انجام شد. در مجموع، 22 ترکیب، هر 12 نمونه، 3 مورد از آنها بر روی سیمان های داخلی با جایگزینی پلی کربوکسیلات HP با SP S-3 ساخته شد. در همه مخلوط ها، پخش ها، چگالی ها، محتوای هوای حباب شده و در بتن - مقاومت فشاری پس از 2.7 و 28 روز سخت شدن معمولی، مقاومت کششی در خمش و شکافتن تعیین شد. مشخص شد که پخش از 21 تا 30 سانتی متر متغیر است، محتوای هوای حباب شده از 2 تا 5٪ و برای مخلوط های تخلیه شده - از 0.8 تا 1.2٪، چگالی مخلوط از 2390-2420 کیلوگرم بر متر مکعب متغیر است. مشخص شد که در اولین دقایق پس از ریختن، یعنی پس از 1020 دقیقه، قسمت اصلی هوای وارد شده از مخلوط خارج شده و حجم مخلوط کاهش می یابد. برای حذف بهتر هوا، لازم است روی بتن را با فیلمی بپوشانید که از تشکیل سریع پوسته متراکم روی سطح آن جلوگیری کند. روی انجیر 6، 7، 8، 9 تأثیر نوع جوینت ونچر و دوز آن را بر جریان مخلوط و مقاومت بتن در سن 7 و 28 روزگی نشان می دهد. بهترین نتایج هنگام استفاده از HP Woerment 794 در دوزهای 1.3-1.35 درصد خطای جرم سیمان و MA بدست آمد. مشخص شد که با مقدار بهینه MK = 18-20 درصد، سیالیت مخلوط و مقاومت بتن حداکثر است. الگوهای ایجاد شده در سن 28 روزگی حفظ می شوند. FM794 FM787 C-3 جوینت ونچر داخلی توانایی کاهش کمتری دارد، به ویژه در هنگام استفاده از گریدهای MK خالص BS - 100 و BS - 120 و هنگام استفاده از کامپوزیت VNV مخصوص ساخته شده با مصرف مشابه مواد خام، آسیاب کوتاه مدت با C-3 Fig.7 121-137 MPa. تأثیر دوز HP بر سیالیت RPBS (شکل 7) و مقاومت بتن پس از 7 روز (شکل 8) و 28 روز (شکل 9) آشکار شد. [GSCHTSNIKYAYUO [GSCHTS+MK)] 100 برنج. 8 شکل 9 وابستگی تعمیم یافته تغییر به عوامل مورد مطالعه، به دست آمده با روش برنامه ریزی ریاضی آزمایش ها، با پردازش داده های بعدی با استفاده از برنامه گرادیان، به صورت تقریبی است: D = 100.48 - 2.36 لیتر، + 2.30 - 21.15 - 8.51 x\ که در آن x، نسبت MK / C است. xs - نسبت [GP / (MC + C)] -100. علاوه بر این، بر اساس ماهیت روند فرآیندهای فیزیکی و شیمیایی و استفاده از روش گام به گام، می توان تعداد عوامل متغیر در ترکیب مدل ریاضی را بدون به خطر انداختن کیفیت تخمینی آن به میزان قابل توجهی کاهش داد. . فصل ششم نتایج حاصل از مطالعه برخی از خواص فیزیکی و فنی بتن و ارزیابی اقتصادی آنها را ارائه می کند. نتایج آزمایشات استاتیکی منشورهای ساخته شده از بتن پودری و غیر مسلح ارائه شده است. مشخص شده است که مدول الاستیسیته، بسته به مقاومت، بین (440-^470)-102 مگاپاسکال تغییر می کند، نسبت پواسون برای بتن مسلح نشده 0.17-0.19 و برای بتن مسلح پراکنده 0.310.33 است که مشخصه رفتار طبیعت چسبناک بتن تحت بار در مقایسه با شکست شکننده بتن غیر مسلح مقاومت بتن در هنگام شکافتن 1.8 برابر افزایش می یابد. انقباض هوای نمونه ها برای RPB غیر تقویت شده 0.60.7 میلی متر در متر است، برای تقویت شده پراکنده 1.3-1.5 برابر کاهش می یابد. جذب آب بتن در 72 ساعت از 2.5-3.0٪ تجاوز نمی کند. آزمایشات مقاومت در برابر یخبندان بتن پودری بر اساس روش تسریع شده نشان داد که پس از 400 سیکل متناوب انجماد و ذوب، ضریب مقاومت در برابر یخبندان 0.96-0.98 بود. تمام آزمایش های انجام شده نشان می دهد که خواص عملیاتی بتن پودری بالا است. آنها خود را در ستون های کوچک بالکن به جای فولاد، در تخته های بالکن و لژیا در ساخت خانه ها در مونیخ ثابت کرده اند. علیرغم این واقعیت که بتن تقویت شده با پراکندگی 1.5-1.6 برابر گران تر از بتن معمولی گریدهای 500-600 است، تعدادی از محصولات و سازه های ساخته شده از آن به دلیل کاهش قابل توجه حجم بتن 30-50٪ ارزان تر هستند. تایید تولید در ساخت لنگه، سر شمع، منهول از بتن مسلح پراکنده در کارخانه بتن پنزا LLC و پایه تولید محصولات بتن مسلح در CJSC Energoservice کارایی بالای استفاده از این بتن را تایید کرد. نتیجه گیری و توصیه های اصلی 1. تجزیه و تحلیل ترکیبات و خواص بتن مسلح با پراکندگی تولید شده در روسیه نشان می دهد که به دلیل مقاومت فشاری پایین بتن (M 400-600) به طور کامل الزامات فنی و اقتصادی را برآورده نمی کند. در چنین بتن های سه، چهار و به ندرت پنج جزئی، نه تنها از آرماتورهای پراکنده با مقاومت بالا، بلکه از مقاومت معمولی نیز استفاده نمی شود. 2. بر اساس ایده های نظری در مورد امکان دستیابی به حداکثر اثرات کاهنده آب فوق روان کننده ها در سیستم های پراکنده که حاوی سنگدانه های درشت دانه نیستند، واکنش پذیری بالای میکروسیلیس و پودرهای سنگ، که به طور مشترک اثر رئولوژیکی سرمایه گذاری مشترک را افزایش می دهند، ایجاد یک ماتریس بتن واکنشی پودری با مقاومت بالا هفت جزیی برای تقویت نازک و نسبتا کوتاه پراکنده c1 = 0.15-0.20 میکرومتر و / = 6 میلی متر، که در ساخت بتن "جوجه تیغی" ایجاد نمی کند و کمی سیالیت PBS را کاهش می دهد. 4. توپولوژی ساختاری بایندرهای کامپوزیت و بتن های تقویت شده پراکنده آشکار شده و مدل های ریاضی سازه آنها ارائه شده است. یک مکانیسم انتشار یون از طریق ملات برای سخت شدن بایندرهای پر شده کامپوزیت ایجاد شده است. روش‌های محاسبه میانگین فواصل بین ذرات ماسه در PBS، مراکز هندسی الیاف در بتن پودری با توجه به فرمول‌های مختلف و برای پارامترهای مختلف ¡1، 1، c1 سیستم‌بندی شده‌اند. عینیت فرمول نویسنده در مقابل فرمول های سنتی مورد استفاده نشان داده شده است. فاصله و ضخامت بهینه لایه دوغاب سیمانی در PBS باید در محدوده باشد 37-44^43-55 در مصرف ماسه 950-1000 کیلوگرم و کسرهای آن به ترتیب 0.1-0.5 و 0.140.63 میلی متر. 5. خواص رئوتکنولوژیکی PBS تقویت شده پراکنده و غیرتقویت شده با توجه به روش های توسعه یافته ایجاد شد. گسترش بهینه PBS از مخروط با ابعاد t> = 100. r!= 70; A = 60 میلی متر باید 25-30 سانتی متر باشد. ضرایب کاهش در پخش بسته به پارامترهای هندسی فیبر و کاهش جریان PBS هنگام مسدود کردن آن با حصار مشبک آشکار شد. نشان داده شده است که برای ریختن PBS در قالب هایی با قاب های توری حجمی، پهنا باید حداقل 30-28 سانتی متر باشد. 6. تکنیکی برای ارزیابی فعالیت واکنش شیمیایی پودرهای سنگ در مخلوط‌های کم سیمان (C:P -1:10) در نمونه‌هایی که تحت فشار قالب‌گیری اکستروژن فشرده شده‌اند، ایجاد شده است. مشخص شد که با همان فعالیت، با قدرت پس از 28 روز و برای مدت طولانی تخمین زده شد پرش های سخت شدن (1-1.5 سال)، هنگام استفاده در RPBS، باید به پودرهای سنگ های با مقاومت بالا ترجیح داده شود: بازالت، دیاباز، داسیت، کوارتز. 7. فرآیندهای تشکیل سازه بتن های پودری بررسی شده است. مشخص شده است که مخلوط های ریخته گری تا 40 تا 50 درصد هوای خارج شده را در 10-20 دقیقه اول پس از ریختن ساطع می کنند و نیاز به پوشش با فیلمی دارند که از تشکیل یک پوسته متراکم جلوگیری می کند. مخلوط ها 7-10 ساعت پس از ریختن شروع به تنظیم فعال می کنند و پس از 1 روز 30-40 مگاپاسکال استحکام پیدا می کنند ، پس از 2 روز - 50-60 مگاپاسکال. 8. اصول تجربی و نظری اصلی برای انتخاب ترکیب بتن با مقاومت 130-150 مگاپاسکال فرموله شده است. ماسه کوارتز برای اطمینان از سیالیت بالای PBS باید کسری 0.14-0.63 یا 0.1-0.5 میلی متر با چگالی ظاهری 1400-1500 کیلوگرم بر متر مکعب با سرعت جریان 950-1000 کیلوگرم بر متر مکعب باشد. ضخامت لایه میانی سوسپانسیون آرد سنگ سیمان و MF بین دانه های ماسه باید به ترتیب در محدوده 43-55 و 37-44 میکرون باشد، با محتوای آب و SP که پخش مخلوط های 25-30 سانتی متر را تضمین می کند. پراکندگی PC و آرد سنگ باید تقریباً یکسان باشد، محتوای MK 15-20٪، محتوای آرد سنگ 40-55٪ وزن سیمان. هنگام تغییر محتوای این عوامل، ترکیب بهینه با توجه به جریان مورد نیاز مخلوط و حداکثر مقاومت فشاری پس از 2، 7 و 28 روز انتخاب می شود. 9. ترکیبات بتن های ریزدانه پراکنده- مسلح با مقاومت فشاری 130-150 مگاپاسکال با استفاده از الیاف فولادی با نسبت آرماتور 1/4/1 بهینه شدند. پارامترهای فن‌آوری بهینه شناسایی شده‌اند: اختلاط باید در میکسرهای با سرعت بالا با طراحی خاص انجام شود، ترجیحاً تخلیه شوند. ترتیب بارگذاری اجزا و حالت های اختلاط، "استراحت" به شدت تنظیم می شود. 10. تأثیر ترکیب بر سیالیت، چگالی، محتوای هوای PBS تقویت‌شده پراکنده، بر مقاومت فشاری بتن مورد مطالعه قرار گرفت. مشخص شد که پخش پذیری مخلوط ها و همچنین مقاومت بتن به تعدادی از عوامل تجویزی و تکنولوژیکی بستگی دارد. در طول بهینه‌سازی، وابستگی‌های ریاضی سیالیت، قدرت به فردی، مهم‌ترین عوامل ایجاد شد. 11. برخی از خصوصیات فیزیکی و فنی بتن های تقویت شده با پراکندگی مورد مطالعه قرار گرفته است. نشان داده شده است که بتن هایی با مقاومت فشاری 120-150 مگاپاسکال دارای مدول الاستیک (44-47)-103 مگاپاسکال هستند، نسبت پواسون - 0.31-0.34 (0.17-0.19 برای تقویت نشده). از بین رفتن انقباض هوا بتن سخت 1.3-1.5 برابر کمتر از بتن غیر مسلح است. مقاومت در برابر یخبندان بالا، جذب آب کم و جمع شدگی هوا گواه عملکرد بالای این گونه بتن ها است. مفاد اصلی و نتایج کار پایان نامه در انتشارات زیر بیان شده است 1. کلاشینکف، S-V. توسعه یک الگوریتم و نرم افزار برای پردازش وابستگی های نمایی مجانبی [متن] / C.B. کلاشینکف، دی.و. کواسوف، آر.آی. آودیف // مجموعه مقالات بیست و نهمین کنفرانس علمی و فنی. - پنزا: انتشارات ایالت پنزا. معمار دانشگاه and building, 1996. - S. 60-61. 2. کلاشینکف، س.ب. تجزیه و تحلیل وابستگی های جنبشی و مجانبی با استفاده از روش تکرارهای چرخه ای [متن] / A.N. بابریشف، سی.بی. کلاشنیکف، V.N. Kozomazov، R.I. آودیف // Vestnik RAASN. گروه علوم ساختمان، 1378. - شماره. 2. - س 58-62. 3. کلاشینکف، س.ب. برخی از جنبه های روش شناختی و فناوری به دست آوردن پرکننده های بسیار ریز [متن] / E.Yu. سلیوانوا، سی.بی. مصالح ساختمانی کامپوزیت کلاشینکف N. تئوری و عمل: شنبه. علمی مجموعه مقالات بین المللی کنفرانس علمی و فنی - پنزا: PSNTP، 2002. - S. 307-309. 4. کلاشینکف، س.ب. در مورد بررسی عملکرد مسدود کننده یک فوق روان کننده بر روی سینتیک سخت شدن سیمان [متن] / B.C. دمیانوا، A.S. میشین، یو.س. کوزنتسوف، سی.بی. مصالح ساختمانی کامپوزیت کلاشینکف N. تئوری و عمل: شنبه، علمی. مجموعه مقالات بین المللی کنفرانس علمی و فنی - پنزا: PDNTP، 2003. - S. 54-60. 5. کلاشینکف، س.ب. ارزیابی عملکرد مسدود کننده فوق روان کننده بر سینتیک سخت شدن سیمان [متن] / V.I. کلاشینکف، B.C. دمیانوا، سی.بی. کلاشینکف، I.E. Ilyina // مجموعه مقالات نشست سالانه RAASN "صرفه جویی در منابع و انرژی به عنوان انگیزه ای برای خلاقیت در فرآیند معماری و ساخت و ساز." - مسکو-کازان، 2003. - S. 476-481. 6. کلاشینکف، س.ب. ایده های مدرن در مورد خود تخریبی سنگ سیمانی فوق متراکم و بتن با محتوای کم مو [متن] / V.I. کلاشینکف، B.C. دمیانوا، سی.بی. کلاشینکف // بولتن. سر. شعبه منطقه ای ولگا RAASN، - 2003. شماره. 6. - س 108-110. 7. کلاشینکف، س.ب. تثبیت مخلوط های بتن از لایه لایه شدن توسط افزودنی های پلیمری [متن] / V.I. کلاشینکف، B.C. دمیانوا، N.M.Duboshina، C.V. کلاشینکف // توده های پلاستیکی. - 2003. - شماره 4. - س 38-39. 8. کلاشینکف، س.ب. ویژگی های فرآیندهای هیدراتاسیون و سخت شدن سنگ سیمان با افزودنی های اصلاح کننده [متن] / V.I. کلاشینکف، B.C. دمیانوا، I.E. ایلینا، سی.بی. کلاشینکف // ایزوستیا ووزوف. ساخت و ساز، - نووسیبیرسک: 2003. - شماره 6 - S. 26-29. 9. کلاشینکف، س.ب. در مورد ارزیابی مقاومت در برابر انقباض و ترک خوردگی بتن سیمانی اصلاح شده با پرکننده های فوق ریز [متن] / B.C. دمیانوا، یو.اس. کوزنتسوف، IO.M. باژنوف، ای.یو. میننکو، سی.بی. کلاشینکف // مصالح ساختمانی کامپوزیت. تئوری و عمل: شنبه. علمی مجموعه مقالات بین المللی کنفرانس علمی و فنی - پنزا: PSNTP، 2004. - S. 10-13. 10. کلاشینکف، س.ب. فعالیت واکنشی سنگ های سیلیسیت در ترکیبات سیمانی [متن] / B.C. دمیانوا، سی.بی. کلاشینکف، I.A. Eliseev، E.V. پودرزووا، V.N. شیندین، وی.یا. Marusentsev // مصالح ساختمانی مرکب. تئوری و عمل: شنبه. علمی مجموعه مقالات بین المللی کنفرانس علمی و فنی - پنزا: PDNTP، 2004. - S. 81-85. 11. کلاشینکف، س.ب. در مورد تئوری سخت شدن چسب های کامپوزیت سیمانی [متن] / C.V. کلاشینکف، V.I. کلاشینکف // مجموعه مقالات کنفرانس بین المللی علمی و فنی "مسائل واقعی ساخت و ساز". - سارانسک، 2004. -S. 119-124. 12. کلاشینکف، س.ب. فعالیت واکنشی سنگ های خرد شده در ترکیبات سیمانی [متن] / V.I. کلاشینکف، B.C. دمیانوا، یو.اس. کوزنتسوف، سی.وی. کلاشینکف // ایزوستیا. TulGU. سری "مصالح ساختمانی، سازه ها و تاسیسات". - تولا. -2004. - موضوع. 7. - س 26-34. 13. کلاشینکف، س.ب. در مورد تئوری هیدراتاسیون سیمان کامپوزیت و اتصال دهنده های سرباره [متن] / V.I. کلاشینکف، یو.س. کوزنتسوف، V.L. خواستونوف، سی.بی. کلاشینکف و وستنیک. سری علوم ساختمان. - بلگورود: - 2005. - شماره 9-S. 216-221. 14. کلاشینکف، س.ب. چند جزئی به عنوان عاملی برای اطمینان از خواص چند منظوره بتن [متن] / Yu.M. باژنوف، B.C. دمیانوا، سی.بی. کلاشینکف، G.V. لوکیاننکو V.N. گرینکوف // فن آوری های جدید صرفه جویی در انرژی و منابع علمی در تولید مصالح ساختمانی: شنبه. مقالات بین دونر کنفرانس علمی و فنی - پنزا: PSNTP، 2005. - S. 4-8. 15. کلاشینکف، س.ب. مقاومت ضربه ای بتن مسلح با پراکندگی بالا [متن] / B.C. دمیانوا، سی.بی. کلاشینکف، G.N. کازینا، V.M. تروستیانسکی // فناوری های جدید صرفه جویی در انرژی و منابع علمی در تولید مصالح ساختمانی: شنبه. مقالات بین المللی کنفرانس علمی و فنی - پنزا: PSNTP، 2005. - S. 18-22. 16. کلاشینکف، س.ب. توپولوژی بایندرهای مخلوط با پرکننده ها و مکانیسم سخت شدن آنها [متن] / Jurgen Schubert, C.B. کلاشنیکف // فن آوری های جدید علم فشرده صرفه جویی در انرژی و منابع در تولید مصالح ساختمانی: شنبه. مقالات بین المللی کنفرانس علمی و فنی - پنزا: PDNTP، 2005. - S. 208-214. 17. کلاشینکف، س.ب. بتن تقویت شده با پراکندگی پودر ریزدانه [متن] I V.I. کلاشینکف، اس.ب. کلاشینکف // دستاوردها. مشکلات و جهات چشم انداز توسعه. نظریه و عمل علم مصالح ساختمانی. قرائت های تحصیلی دهم رااسن. - کازان: انتشارات ایالت کازان. arch.-builder. un-ta, 2006. - S. 193-196. 18. کلاشینکف، س.ب. بتن تقویت شده با پراکندگی چند جزئی با خواص عملکردی بهبود یافته [متن] / B.C. دمیانوا، سی.بی. کلاشینکف، G.N. کازینا، V.M. تروستیانسکی // دستاوردها. مشکلات و جهات چشم انداز توسعه. نظریه و عمل علم مصالح ساختمانی. قرائت های تحصیلی دهم رااسن. - کازان: انتشارات ایالت کازان. arch.-builder. un-ta, 2006.-p. 161-163. کلاشینکف سرگئی ولادیمیرویچ پودر واکنشی ریزدانه بتن تقویت شده پراکنده با استفاده از سنگ 05.23.05 - مصالح و محصولات ساختمانی چکیده پایان نامه برای درجه داوطلبی علوم فنی امضا شده برای چاپ 5.06.06 فرمت 60x84/16. کاغذ افست. چاپ ریسوگراف. اوخ ویرایش ل یکی . تیراژ 100 نسخه. سفارش شماره 114 _ انتشارات PGUAS. چاپ شده در چاپخانه عملیاتی PGUAS. 440028. پنزا، خ. جی. تیتوف، 28. 4 مقدمه. فصل 1 دیدگاه های مدرن و اساسی اصول به دست آوردن بتن پودری با کیفیت بالا. 1.1 تجربه خارجی و داخلی در استفاده از بتن با کیفیت بالا و بتن مسلح شده با الیاف. 1.2 ماهیت چند جزئی بتن به عنوان عاملی در تضمین خواص عملکردی. 1.3 انگیزه پیدایش بتن های پودری واکنشی با مقاومت بالا و فوق مقاومت بالا و بتن های تقویت شده با الیاف. 1.4 واکنش پذیری بالای پودرهای پراکنده مبنایی برای به دست آوردن بتن های باکیفیت است. نتیجه گیری در مورد فصل 1. فصل 2 مواد اولیه، روش های تحقیق، ابزار و تجهیزات. 2.1 ویژگی های مواد خام. 2.2 روش ها، ابزار و تجهیزات تحقیق. 2.2.1 فناوری تهیه مواد خام و ارزیابی فعالیت واکنشی آنها. 2.2.2 فن آوری برای ساخت مخلوط بتن پودری و من امروز از تست های آنها. 2.2.3 روش های تحقیق. دستگاه ها و تجهیزات. فصل 3 توپولوژی سیستم های پراکنده، به صورت پراکنده پودر بتن مسلح و مکانیسم سخت شدن آنها. 3.1 توپولوژی بایندرهای کامپوزیتی و مکانیسم سخت شدن آنها. 3.1.1 تجزیه و تحلیل ساختاری و توپولوژیکی بایندرهای کامپوزیت. 59 P 3.1.2 مکانیسم هیدراتاسیون و سخت شدن بایندرهای کامپوزیت - در نتیجه توپولوژی ساختاری ترکیبات. 3.1.3 توپولوژی بتن های ریزدانه تقویت شده پراکنده. نتیجه گیری در مورد فصل 3. فصل 4 وضعیت رئولوژیکی سیستم های پراکنده فوق پلاستیزه شده، مخلوط های بتن پودری و روش ارزیابی آن. 4.1 توسعه روشی برای ارزیابی تنش برشی نهایی و سیالیت سیستم‌های پراکنده و مخلوط‌های بتن پودری ریزدانه. 4.2 تعیین تجربی خواص رئولوژیکی سیستم های پراکنده و مخلوط پودر ریزدانه. نتیجه گیری در مورد فصل 4. فصل 5 ارزیابی فعالیت واکنشی سنگ ها و بررسی مخلوط های پودر واکنش و بتن. 5.1 واکنش پذیری سنگ های مخلوط شده با سیمان.-■. 5.2 اصول انتخاب ترکیب بتن تقویت شده با پراکندگی پودر با در نظر گرفتن الزامات مواد. 5.3 دستور تهیه بتن تقویت شده با پودر ریزدانه. 5.4 آماده سازی مخلوط بتن. 5.5 تأثیر ترکیبات مخلوط بتن پودری بر خواص و مقاومت فشاری محوری آنها. 5.5.1 تأثیر نوع فوق روان کننده ها بر قابلیت پخش پذیری مخلوط بتن و مقاومت بتن. 5.5.2 تأثیر دوز فوق روان کننده. 5.5.3 تأثیر دوز میکروسیلیس. 5.5.4 تأثیر سهم بازالت و ماسه بر مقاومت. نتیجه گیری در مورد فصل 5. فصل ششم خصوصیات فیزیکی و فنی بتن و آنها ارزیابی فنی و اقتصادی. 6.1 ویژگی های جنبشی تشکیل استحکام RPB و fibro-RPB. 6.2 خواص تغییر شکل فیبر-RPB. 6.3 تغییرات حجمی در بتن پودری. 6.4 جذب آب بتن های پودری تقویت شده با پراکندگی. 6.5 مطالعه امکان سنجی و اجرای تولید RPM. مرتبط بودن موضوع هر ساله در رویه جهانی تولید بتن و بتن مسلح، تولید بتن های باکیفیت، با مقاومت بالا و فوق العاده بالا به سرعت در حال افزایش است و این پیشرفت به دلیل صرفه جویی قابل توجه در مواد و انرژی به یک واقعیت عینی تبدیل شده است. منابع با افزایش قابل توجه مقاومت فشاری بتن، مقاومت در برابر ترک ناگزیر کاهش می یابد و خطر شکست شکننده سازه ها افزایش می یابد. تقویت پراکنده بتن با الیاف این خواص منفی را از بین می برد، که امکان تولید بتن با کلاس های بالاتر از 80-100 با مقاومت 150-200 مگاپاسکال را فراهم می کند که دارای کیفیت جدیدی است - الگوی شکست شکل پذیر. تجزیه و تحلیل آثار علمی در زمینه بتن های تقویت شده با پراکندگی و تولید آنها در عمل داخلی نشان می دهد که جهت گیری اصلی اهداف استفاده از ماتریس های با مقاومت بالا را در این گونه بتن ها دنبال نمی کند. کلاس بتن تقویت شده با پراکندگی از نظر مقاومت فشاری بسیار کم است و به B30-B50 محدود می شود. این اجازه نمی دهد تا از چسبندگی خوب الیاف به ماتریس اطمینان حاصل شود تا از الیاف فولادی حتی با استحکام کششی کم به طور کامل استفاده شود. علاوه بر این، در تئوری، محصولات بتنی با الیاف آزادانه با درجه تقویت حجمی 5-9٪ در حال توسعه هستند و در عمل، محصولات بتنی تولید می شوند. آنها تحت تأثیر ارتعاش با ملات های شن و ماسه سیمانی "چربی" غیرپلاستیک شده ریخته می شوند: سیمان-ماسه -1: 0.4 + 1: 2.0 در W / C = 0.4، که بسیار ضایع کننده است و سطح را تکرار می کند. کار در سال 1974 دستاوردهای علمی قابل توجه در زمینه ایجاد VNV فوق روان‌کننده، مخلوط‌های ریز پراکنده با میکروسیلیس، با پودرهای واکنش‌دهنده از سنگ‌های با استحکام بالا، امکان افزایش اثر کاهش آب را تا 60% با استفاده از فوق روان‌کننده‌های ترکیب اولیگومری و فوق روان‌کننده‌های پلیمری فراهم کرد. ترکیب بندی. این دستاوردها مبنایی برای ایجاد بتن مسلح با مقاومت بالا یا بتن های پودری ریزدانه از مخلوط های خود متراکم ریخته گری نشدند. در همین حال، کشورهای پیشرفته به طور فعال در حال توسعه نسل‌های جدید بتن‌های پودر واکنشی تقویت‌شده با الیاف پراکنده، قاب‌های سه‌بعدی مشبک با جریان بافته شده، ترکیب آنها با میله یا میله با آرماتور پراکنده هستند. همه اینها ارتباط ایجاد پودر واکنشی ریزدانه با مقاومت بالا، بتن مسلح پراکنده 1000-1500 را تعیین می کند، که نه تنها در ساخت ساختمان ها و سازه های منحصر به فرد مسئول، بلکه برای محصولات همه منظوره نیز بسیار مقرون به صرفه است. سازه های. کار پایان نامه مطابق با برنامه های موسسه مصالح و سازه های ساختمانی دانشگاه فنی مونیخ (آلمان) و ابتکار عمل گروه TBKiV PGUAS و برنامه علمی و فنی وزارت آموزش و پرورش انجام شد. روسیه "تحقیق علمی آموزش عالی در زمینه های اولویت دار علم و فناوری" تحت برنامه فرعی "معماری و ساخت و ساز" 2000-2004 هدف و اهداف مطالعه. هدف از کار پایان نامه توسعه ترکیبات بتن های پودری واکنشی ریزدانه با مقاومت بالا، از جمله بتن های تقویت شده پراکنده، با استفاده از سنگ های خرد شده است. برای دستیابی به این هدف، نیاز به حل مجموعه ای از وظایف زیر بود: پیش نیازها و انگیزه‌های نظری برای ایجاد بتن‌های پودری ریزدانه چند جزئی با ماتریس بسیار متراکم و با مقاومت بالا که از ریخته‌گری با محتوای آب بسیار کم به دست می‌آید را آشکار می‌کند و تولید بتن‌هایی با ویژگی شکل‌پذیری در هنگام تخریب و کشش بالا را فراهم می‌کند. قدرت در خمش؛ برای آشکار کردن توپولوژی ساختاری بایندرهای کامپوزیتی و ترکیبات ریزدانه تقویت‌شده پراکنده، برای به دست آوردن مدل‌های ریاضی ساختار آنها برای تخمین فواصل بین ذرات پرکننده درشت و بین مراکز هندسی الیاف تقویت‌کننده. توسعه روشی برای ارزیابی خواص رئولوژیکی سیستم های پراکنده در آب، ترکیبات ریز دانه تقویت شده با پراکندگی پودر. بررسی خواص رئولوژیکی آنها؛ برای آشکار کردن مکانیسم سخت شدن بایندرهای مخلوط، برای مطالعه فرآیندهای تشکیل ساختار. سیالیت لازم مخلوط‌های بتن پودری ریزدانه چند جزئی را ایجاد کنید که پر شدن قالب‌ها را با مخلوطی با ویسکوزیته کم و قدرت تسلیم فوق‌العاده کم تضمین می‌کند. برای بهینه سازی ترکیبات مخلوط های ریزدانه پراکنده بتن مسلح با الیاف d = 0.1 میلی متر و / = 6 میلی متر با حداقل محتوای کافی برای افزایش کشش بتن، فناوری آماده سازی و تعیین تأثیر دستور پخت بر سیالیت آنها، چگالی، محتوای هوا، مقاومت و سایر خصوصیات فیزیکی و فنی بتن. تازگی علمی کار. 1. امکان به دست آوردن بتن های پودر سیمان ریزدانه با مقاومت بالا، از جمله پراکنده-تقویت شده، ساخته شده از مخلوط بتن بدون سنگ خرد شده با کسرهای ریز ماسه کوارتز، با پودرهای سنگ راکتیو و میکروسیلیکا، با مقدار قابل توجهی اثبات شده و تجربی تایید شده است. افزایش اثربخشی فوق روان کننده ها نسبت به محتوای آب در مخلوط خود متراکم ریخته گری تا 10-11٪ (مرتبط با مخلوط نیمه خشک برای پرس بدون سرمایه گذاری مشترک) از جرم اجزای خشک. 2. مبانی نظری روش‌هایی برای تعیین مقاومت تسلیم سیستم‌های پراکنده مایع‌مانند فوق روان‌شده توسعه داده شده‌اند و روش‌هایی برای ارزیابی قابلیت پخش‌پذیری مخلوط‌های بتن پودری با پخش آزاد و مسدود شده با حصار مشبک پیشنهاد شده‌اند. 3. ساختار توپولوژیکی بایندرهای کامپوزیتی و بتن پودری، از جمله آنهایی که تقویت شده پراکنده هستند، آشکار شد. مدل های ریاضی ساختار آنها به دست آمده است که فاصله بین ذرات درشت و بین مراکز هندسی الیاف را در بدنه بتن تعیین می کند. 4. پیش بینی تئوری و تجربی عمدتاً از طریق مکانیسم انتشار یون محلول سخت شدن بایندرهای سیمانی کامپوزیت، که با افزایش محتوای پرکننده یا افزایش قابل توجهی در پراکندگی آن در مقایسه با پراکندگی سیمان افزایش می یابد، پیش بینی و اثبات شد. 5. فرآیندهای تشکیل سازه بتن های پودری ریزدانه بررسی شده است. نشان داده شده است که بتن های پودری ساخته شده از مخلوط های بتن خود متراکم ریخته گری فوق روان، بسیار متراکم تر هستند، سینتیک افزایش مقاومت آنها شدیدتر است، و مقاومت استاندارد به طور قابل توجهی بالاتر از بتن های بدون SP است که در همان مقدار آب تحت فشار فشرده می شوند. 40-50 مگاپاسکال معیارهایی برای ارزیابی فعالیت واکنش شیمیایی پودرها ایجاد شده است. 6. ترکیبات مخلوط بتن ریزدانه پراکنده - تقویت شده با الیاف فولادی ریز به قطر 0.15 و طول 6 میلی متر، فناوری تهیه آنها، ترتیب معرفی اجزا و مدت اختلاط بهینه شده است. تأثیر این ترکیب بر سیالیت، چگالی، محتوای هوای مخلوط‌های بتن و مقاومت فشاری بتن مشخص شده است. 7. برخی از خصوصیات فیزیکی و فنی بتن های پودری تقویت شده پراکنده و قانونمندی های اصلی تأثیر عوامل مختلف تجویزی بر آنها بررسی شده است. اهمیت عملی کار در توسعه مخلوط‌های بتن پودری ریزدانه ریخته‌شده جدید با الیاف برای ریختن قالب‌ها برای محصولات و سازه‌ها، هم بدون و هم با تقویت‌کننده میله‌ای ترکیبی یا بدون الیاف برای ریختن قالب‌ها با ریزبافت حجمی آماده است. قاب های مشبک با استفاده از مخلوط‌های بتن با چگالی بالا، می‌توان سازه‌های بتن مسلح فشرده یا خمشی بسیار مقاوم در برابر ترک را با الگوی شکست انعطاف‌پذیر تحت تأثیر بارهای نهایی تولید کرد. یک ماتریس کامپوزیتی با چگالی بالا و استحکام بالا با مقاومت فشاری 120-150 مگاپاسکال برای افزایش چسبندگی به فلز به منظور استفاده از الیاف نازک و کوتاه با استحکام بالا 0 0.040.15 میلی متر و طول 6-9 به دست آمد. میلی متر، که باعث کاهش مصرف و مقاومت آن در برابر جریان مخلوط های بتن برای فناوری های ریخته گری برای ساخت محصولات فیلیگر دیوار نازک با مقاومت کششی بالا در خمش می شود. انواع جدید بتن های ریزدانه تقویت شده با پراکندگی پودر، گستره محصولات و سازه های با مقاومت بالا را برای انواع مختلف ساخت و ساز گسترش می دهد. پایه مواد اولیه پرکننده های طبیعی از غربالگری های خرد کردن سنگ، جداسازی مغناطیسی خشک و مرطوب در طول استخراج و غنی سازی سنگ معدن و کانی های غیرفلزی گسترش یافته است. کارایی اقتصادی بتن های توسعه یافته شامل کاهش قابل توجه در مصرف مواد با کاهش هزینه مخلوط بتن برای ساخت محصولات و سازه های با مقاومت بالا است. اجرای نتایج تحقیقات. ترکیبات توسعه یافته تست تولید را در Penza Concrete Concrete Plant LLC و در پایگاه تولید بتن پیش ساخته Energoservice CJSC پشت سر گذاشته اند و در مونیخ در ساخت تکیه گاه بالکن، اسلب و سایر محصولات در ساخت و ساز مسکن استفاده می شوند. تایید کار. مفاد و نتایج اصلی کار پایان نامه در کنفرانس های علمی و فنی بین المللی و همه روسی ارائه و گزارش شد: "علم جوان - هزاره جدید" (نابرژنیه چلنی، 1996)، "مسائل برنامه ریزی و توسعه شهری" (پنزا) ، 1996، 1997، 1999 د)، "مشکلات مدرن علم مصالح ساختمانی" (Penza، 1998)، "ساخت و ساز مدرن" (1998)، کنفرانس های علمی و فنی بین المللی "مصالح ساختمانی مرکب. تئوری و عمل "(پنزا، 2002، 2003، 2004، 2005)، "صرفه جویی در منابع و انرژی به عنوان انگیزه ای برای خلاقیت در فرآیند ساخت و ساز معماری" (مسکو-کازان، 2003)، "مسائل واقعی ساخت و ساز" (سارانسک، 2004)، "انرژی جدید و صرفه جویی در منابع". فن آوری های پیشرفته در تولید مصالح ساختمانی "(Penza، 2005)، کنفرانس علمی و عملی همه روسی "برنامه ریزی شهری، بازسازی و پشتیبانی مهندسی برای توسعه پایدار شهرهای منطقه ولگا" (Tolyatti، 2004)، خوانش های آکادمیک RAASN "دستاوردها، مشکلات و جهت گیری های امیدوارکننده توسعه تئوری و عمل علم مصالح ساختمانی" (کازان، 2006). انتشارات. بر اساس نتایج تحقیق، 27 مقاله (2 مقاله در مجلات بر اساس فهرست HAC) منتشر شد. ساختار و محدوده کار. کار پایان نامه شامل یک مقدمه، 6 فصل، نتیجه گیری اصلی، کاربردها و فهرستی از ادبیات مورد استفاده در 160 عنوان، ارائه شده در 175 صفحه متن تایپ شده، شامل 64 شکل، 33 جدول است. 1. تجزیه و تحلیل ترکیبات و خواص بتن مسلح پراکنده تولید شده در روسیه نشان می دهد که آنها به دلیل مقاومت فشاری پایین بتن (M 400-600) به طور کامل نیازهای فنی و اقتصادی را برآورده نمی کنند. در چنین بتن های سه، چهار و به ندرت پنج جزئی، نه تنها از آرماتورهای پراکنده با مقاومت بالا، بلکه از مقاومت معمولی نیز استفاده نمی شود. 2. بر اساس ایده های نظری در مورد امکان دستیابی به حداکثر اثرات کاهنده آب فوق روان کننده ها در سیستم های پراکنده که حاوی سنگدانه های درشت دانه نیستند، واکنش پذیری بالای دوده سیلیس و پودرهای سنگ، که به طور مشترک اثر رئولوژیکی جوینت ونچر را افزایش می دهند. ایجاد یک ماتریس بتن واکنشی-پودری با مقاومت بالا هفت جزئی برای آرماتورهای پراکنده نازک و نسبتاً کوتاه d = 0.15-0.20 میکرون و / = 6 میلی متر، که در ساخت بتن "جوجه تیغی" ایجاد نمی کند. سیالیت PBS را اندکی کاهش می دهد. 3. نشان داده شده است که معیار اصلی برای به دست آوردن PBS با چگالی بالا، سیالیت بالای یک مخلوط سیمانی بسیار متراکم از سیمان، MK، پودر سنگ و آب است که با افزودن SP فراهم می شود. در این راستا، روشی برای ارزیابی خواص رئولوژیکی سیستم های پراکنده و PBS توسعه داده شده است. مشخص شده است که سیالیت بالای PBS در تنش برشی محدود کننده 5-10 Pa و محتوای آب 10-11٪ از جرم اجزای خشک تضمین می شود. 4. توپولوژی ساختاری بایندرهای کامپوزیت و بتن های تقویت شده پراکنده آشکار شده و مدل های ریاضی سازه آنها ارائه شده است. یک مکانیسم انتشار یون از طریق ملات برای سخت شدن بایندرهای پر شده کامپوزیت ایجاد شده است. روش های محاسبه میانگین فواصل بین ذرات ماسه در PBS، مراکز هندسی الیاف در بتن پودری با توجه به فرمول های مختلف و برای پارامترهای مختلف //، /، d، سیستماتیک می شوند. عینیت فرمول نویسنده در مقابل فرمول های سنتی مورد استفاده نشان داده شده است. فاصله و ضخامت بهینه لایه دوغاب سیمانی در PBS باید در محدوده 37-44 + 43-55 میکرون در مصرف ماسه 950-1000 کیلوگرم و کسرهای آن به ترتیب 0.1-0.5 و 0.14-0.63 میلی متر باشد. 5. خواص رئوتکنولوژیکی PBS تقویت شده پراکنده و غیرتقویت شده با توجه به روش های توسعه یافته ایجاد شد. گسترش بهینه PBS از مخروط با ابعاد D = 100. d=70; h = 60 mm باید 25-30 سانتی متر باشد. ضرایب کاهش در پخش بسته به پارامترهای هندسی فیبر و کاهش جریان PBS هنگام مسدود کردن آن با حصار مشبک آشکار شد. نشان داده شده است که برای ریختن PBS در قالب هایی با قاب های توری حجمی بافته شده، پهنا باید حداقل 30-28 سانتی متر باشد. 6. تکنیکی برای ارزیابی فعالیت شیمیایی واکنشی پودرهای سنگ در مخلوط‌های کم سیمان (C:P - 1:10) در نمونه‌هایی که تحت فشار قالب‌گیری اکستروژن فشرده شده‌اند، ایجاد شده است. مشخص شده است که با همان فعالیت، تخمین زده شده بر اساس قدرت پس از 28 روز و در طی پرش های سخت شدن طولانی (1-1.5 سال)، هنگام استفاده در RPBS باید به پودرهای سنگ های با مقاومت بالا ترجیح داده شود: بازالت، دیاباز، داسیت، کوارتز 7. فرآیندهای تشکیل سازه بتن های پودری بررسی شده است. مشخص شده است که مخلوط های ریخته گری تا 40 تا 50 درصد هوای خارج شده را در 10-20 دقیقه اول پس از ریختن ساطع می کنند و نیاز به پوشش با فیلمی دارند که از تشکیل یک پوسته متراکم جلوگیری می کند. مخلوط ها 7-10 ساعت پس از ریختن شروع به تنظیم فعال می کنند و پس از 1 روز 30-40 مگاپاسکال استحکام پیدا می کنند ، پس از 2 روز - 50-60 مگاپاسکال. 8. اصول تجربی و نظری اصلی برای انتخاب ترکیب بتن با مقاومت 130-150 مگاپاسکال فرموله شده است. ماسه کوارتز برای اطمینان از سیالیت بالای PBS باید کسری دانه ریز باشد 0.14-0.63 یا 0.1-0.5 میلی متر با چگالی ظاهری 1400-1500 کیلوگرم بر متر مکعب با دبی 950-1000 کیلوگرم بر متر مکعب. ضخامت لایه سوسپانسیون آرد سنگ سیمان و MF بین دانه های ماسه باید به ترتیب در محدوده 43-55 و 37-44 میکرون با محتوای آب و SP باشد و باعث پخش مخلوط های 2530 سانتی متری شود. پراکندگی PC و آرد سنگ باید تقریباً یکسان باشد، محتوای MK 15-20٪، محتوای آرد سنگ 40-55٪ وزن سیمان است. هنگام تغییر محتوای این عوامل، ترکیب بهینه با توجه به جریان مورد نیاز مخلوط و حداکثر مقاومت فشاری پس از 2.7 و 28 روز انتخاب می شود. 9. ترکیبات بتن های ریزدانه پراکنده - تقویت شده با مقاومت فشاری 130-150 مگاپاسکال با استفاده از الیاف فولادی با ضریب تقویت // = 1٪ بهینه شدند. پارامترهای فن‌آوری بهینه شناسایی شده‌اند: اختلاط باید در مخلوط‌کن‌های با سرعت بالا با طراحی خاص، ترجیحاً با خلاء انجام شود. ترتیب بارگذاری اجزا و حالت های اختلاط، "استراحت" به شدت تنظیم می شود. 10. تأثیر ترکیب بر سیالیت، چگالی، محتوای هوای PBS تقویت‌شده پراکنده، بر مقاومت فشاری بتن مورد مطالعه قرار گرفت. مشخص شد که پخش پذیری مخلوط ها و همچنین مقاومت بتن به تعدادی از عوامل تجویزی و تکنولوژیکی بستگی دارد. در طول بهینه‌سازی، وابستگی‌های ریاضی سیالیت، قدرت به فردی، مهم‌ترین عوامل ایجاد شد. 11. برخی از خصوصیات فیزیکی و فنی بتن های مسلح پراکنده بررسی شده است. نشان داده شده است که بتن هایی با مقاومت فشاری 120 لیتر 150 مگاپاسکال دارای مدول الاستیسیته (44-47) -10 مگاپاسکال، نسبت پواسون -0.31-0.34 (0.17-0.19 - برای تقویت نشده). انقباض هوای بتن مسلح با پراکندگی 1.3-1.5 برابر کمتر از بتن غیر مسلح است. مقاومت در برابر یخبندان بالا، جذب آب کم و جمع شدگی هوا گواه عملکرد بالای این گونه بتن ها است. 12. تایید تولید و مطالعه امکان سنجی نیاز به سازماندهی تولید و معرفی گسترده بتن ریزدانه واکنشی-پودر پراکنده-مسلح شده در ساخت و ساز را نشان می دهد. 1. Aganin S.P. بتن های کم نیاز آب با پرکننده کوارتز اصلاح شده. گام. Ph.D., M, 1996.17 p. 2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. خواص بتن الیاف فولادی اصلاح شده // بتن و بتن مسلح. شماره 3.2002. ج.3-5 3. آخوردوف I.N. مبانی نظری علم انضمامی.// مینسک. مدرسه عالی، 1991، 191 ص. 4. Babaev Sh.T.، Komar A.A. فن آوری صرفه جویی در انرژی سازه های بتن مسلح ساخته شده از بتن با مقاومت بالا با افزودنی های شیمیایی.// M.: Stroyizdat, 1987. 240 p. 5. Bazhenov Yu.M. بتن قرن XXI. فناوری های صرفه جویی در منابع و انرژی مصالح و سازه های ساختمانی. علمی فن آوری همایش ها. بلگورود، 1995. ص. 3-5. 6. Bazhenov Yu.M. بتن ریزدانه با کیفیت بالا// مصالح ساختمانی. 7. Bazhenov Yu.M. بهبود کارایی و مقرون به صرفه بودن فناوری بتن // بتن و بتن مسلح، 1988، شماره 9. با. 14-16. 8. Bazhenov Yu.M. فناوری بتن.// انتشارات انجمن مؤسسات آموزش عالی، م.: 1381. 500 ص. 9. Bazhenov Yu.M. بتن افزایش دوام // مصالح ساختمانی، 1999، شماره 7-8. با. 21-22. 10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. قرن جدید: بتن ها و فن آوری های جدید موثر. مواد کنفرانس I همه روسیه. M. 2001. ص 91-101. 11. Batrakov V.G. و سایر SMF های فوق روان کننده-رقیق کننده.// بتن و بتن مسلح. 1985. شماره 5. با. 18-20. 12. Batrakov V.G. بتن اصلاح شده // M.: Stroyizdat, 1998. 768 p. 13. Batrakov V.G. فرصت های جدید اصلاح کننده های بتن // مجموعه مقالات کنفرانس من همه روسیه در مورد بتن و بتن مسلح. م.: 2001، ص. 184-197. 14. Batrakov V.G.، Sobolev K.I.، Kaprielov S.S. افزودنی های کم مقاومت با مقاومت بالا // افزودنی های شیمیایی و کاربرد آنها در فناوری تولید بتن مسلح پیش ساخته. M.: Ts.ROZ، 1999، ص. 83-87. 15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. ارزیابی ضایعات بسیار ریز صنایع متالورژی به عنوان مواد افزودنی به بتن // بتون و بتن مسلح، 1990. شماره 12. ص. 15-17. 16. Batsanov S.S. الکترونگاتیوی عناصر و پیوند شیمیایی.// نووسیبیرسک، انتشارات SOAN USSR، 1962،195 ص. 17. برکوویچ یا.ب. بررسی ریزساختار و مقاومت سنگ سیمانی تقویت شده با آزبست کریزوتیل فیبر کوتاه: چکیده پایان نامه. دیس شمرده فن آوری علوم. مسکو، 1975. - 20 ص. 18. بریک م.ت. تخریب پلیمرهای پر شده M. Chemistry, 1989 p. 191. 19. بریک م.ت. پلیمریزاسیون روی سطح جامد مواد معدنی.// کیف، ناوکوا دومکا، 1981،288 ص. 20. Vasilik P.G., Golubev I.V. استفاده از الیاف در مخلوط های ساختمانی خشک // مصالح ساختمانی №2.2002. S.26-27 21. Volzhensky A.V. چسب های معدنی. م. استروییزدات، 1986، 463 ص. 22. Volkov I.V. مشکلات استفاده از بتن الیافی در ساخت و سازهای خانگی. // مصالح ساختمانی 2004. - №6. ص 12-13 23. Volkov I.V. بتن تقویت شده با الیاف - وضعیت و چشم انداز کاربرد در سازه های ساختمانی // مصالح ساختمانی، تجهیزات، فناوری های قرن 21. 1383. شماره 5. ص5-7. 24. Volkov I.V. سازه های بتنی الیافی مرور inf. سری "سازه های ساختمانی"، شماره. 2. M، VNIIIS Gosstroy اتحاد جماهیر شوروی، 1988.-18s. 25. Volkov Yu.S. استفاده از بتن سنگین در ساخت و ساز // بتن و بتن مسلح، 1373، شماره 7. با. 27-31. 26. Volkov Yu.S. بتن مسلح یکپارچه. // بتن و بتن مسلح. 2000، شماره 1، ص. 27-30. 27. VSN 56-97. "طراحی و مقررات اساسی فناوری های تولید سازه های بتنی الیافی." م.، 1997. 28. Vyrodov IP در مورد برخی از جنبه های اساسی تئوری هیدراتاسیون و سخت شدن هیدراتاسیون بایندرها // مجموعه مقالات کنگره بین المللی ششم شیمی سیمان. T. 2. M.; استروییزدات، 1355، صص 68-73. 29. گلوخوفسکی V.D., Pokhomov V.A. سیمان ها و بتن های سرباره قلیایی. کیف بودیولنیک، 1978، 184 ص. 30. Demyanova B.C., Kalashnikov S.V., Kalashnikov V.I. فعالیت واکنشی سنگ های خرد شده در ترکیبات سیمانی. اخبار TulGU. سری "مصالح ساختمانی، سازه ها و تاسیسات". تولا. 1383. شماره. 7. ص. 26-34. 31. Demyanova B.C.، Kalashnikov V.I.، Minenko E.Yu.، انقباض بتن با افزودنی های آلی معدنی // Stroyinfo، 2003، شماره 13. ص. 10-13. 32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. نوع جدیدی از سیمان: ساختار سنگ سیمان / مصالح ساختمانی. 1994 شماره 1 ص. 5-6. 33. Zvezdov A.I., Vozhov Yu.S. بتن و بتن مسلح: علم و عمل // مواد کنفرانس روسی بتن و بتن مسلح. م: 2001، ص. 288-297. 34. زیمون ع. چسبندگی و خیس شدن مایع. مسکو: شیمی، 1974. ص. 12-13. 35. کلاشینکف V.I. Nesterov V.Yu.، Khvastunov V.L.، Komokhov P.G.، Solomatov V.I.، Marusentsev V.Ya.، Trostyansky V.M. مصالح ساختمانی سفالی. پنزا; 2000، 206 ص. 36. کلاشینکف V.I. در مورد نقش غالب مکانیسم یون-الکترواستاتیک در مایع سازی ترکیبات پراکنده معدنی.// دوام سازه های ساخته شده از بتن اتوکلاو شده. تز کنفرانس پنجم جمهوری خواهان تالین 1984. ص. 68-71. 37. کلاشینکف V.I. مبانی پلاستیک سازی سیستم های پراکنده معدنی برای تولید مصالح ساختمانی.// پایان نامه برای درجه دکتری علوم فنی، ورونژ، 1996، 89 ص. 38. کلاشینکف V.I. تنظیم اثر نازک شدن فوق روان کننده ها بر اساس عملکرد یونی-الکترواستاتیکی.//تولید و کاربرد مواد افزودنی شیمیایی در ساختمان. مجموعه چکیده های NTC. صوفیه 1984. ص. 96-98 39. کلاشینکف V.I. حسابداری تغییرات رئولوژیکی در مخلوط‌های بتن با فوق روان‌کننده‌ها.// مجموعه مقالات کنفرانس نهمین اتحادیه سراسری بتن و بتن مسلح (تاشکند 1983)، پنزا 1983 ص. 7-10. 40. کلاشنیکف V L، Ivanov I A. ویژگی های تغییرات رئولوژیکی در ترکیبات سیمان تحت اثر نرم کننده های تثبیت کننده یونی // مجموعه آثار "مکانیک تکنولوژیکی بتن" ریگا RPI، 1984 ص. 103-118. 41. کلاشینکف V.I., Ivanov I.A. نقش عوامل رویه ای و شاخص های رئولوژیکی ترکیبات پراکنده.// مکانیک تکنولوژیکی بتن. ریگا FIR، 1986. ص. 101-111. 42. کلاشنیکف V.I., Ivanov I.A., On the structural-rheological state of very liquefied highly concentrate disperse system.// مجموعه مقالات چهارمین کنفرانس ملی مکانیک و فناوری مواد کامپوزیتی. بان، صوفیه. 1985. 43. کلاشینکف V.I.، کلاشینکف S.V. به تئوری "سخت شدن چسب های کامپوزیت سیمان.// مجموعه مقالات کنفرانس بین المللی علمی و فنی "مسائل واقعی ساخت و ساز" انتشارات TZ دانشگاه دولتی موردووی، 2004. ص 119-123. 44. کلاشینکف V.I.، کلاشینکف S.V. در مورد تئوری سخت شدن اتصال دهنده های سیمانی مرکب. مواد کنفرانس بین المللی علمی و فنی "مسائل واقعی ساخت و ساز" T.Z. اد. ایالت موردوی University, 2004. S. 119-123. 45. کلاشینکف V.I., Khvastunov B.JI. مسکوین آر.ن. تشکیل استحکام کربنات- سرباره و بایندرهای سوزاننده. مونوگراف. سپرده شده در VGUP VNIINTPI، شماره 1، 2003، 6.1 p.s. 46. کلاشنیکف V.I.، Khvastunov B.JL، Tarasov R.V.، Komokhov P.G.، Stasevich A.V.، Kudashov V.Ya. مواد مقاوم در برابر حرارت موثر بر اساس بایندر رسی- سرباره اصلاح شده// Penza, 2004, 117 p. 47. کلاشنیکف S. V. و همکاران توپولوژی سیستم های کامپوزیت و تقویت شده پراکنده // مواد مصالح ساختمانی کامپوزیت MNTK. تئوری و عمل. پنزا، PDZ، 1384، صص 79-87. 48. Kiselev A.V.، Lygin V.I. طیف مادون قرمز ترکیبات سطحی.// M.: Nauka, 1972,460 p. 49. Korshak V.V. پلیمرهای مقاوم در برابر حرارت.// M.: Nauka, 1969,410 p. 50. کورباتوف L.G., Rabinovich F.N. در مورد اثربخشی بتن تقویت شده با الیاف فولادی. // بتن و بتن مسلح. 1980. L 3. S. 6-7. 51. Lankard D.K.، Dickerson R.F. بتن مسلح با آرماتور از ضایعات سیم فولادی// مصالح ساختمانی در خارج از کشور. 1971، شماره 9، ص. 2-4. 52. Leontiev V.N.، Prikhodko V.A.، Andreev V.A. در مورد امکان استفاده از مواد فیبر کربن برای تقویت بتن / / مصالح ساختمانی، 1991. شماره 10. ص 27-28. 53. لوبانوف I.A. ویژگی‌های ساختاری و ویژگی‌های بتن مسلح پراکنده // فناوری ساخت و ویژگی‌های مصالح ساختمانی کامپوزیت جدید: Mezhvuz. موضوع. نشست علمی tr. ل: LISI, 1086. S. 5-10. 54. Mailyan DR, Shilov Al.V., Dzhavarbek R اثر تقویت الیاف با الیاف بازالت بر خواص بتن سبک و سنگین // تحقیقات جدید بتن و بتن مسلح. Rostov-on-Don, 1997. S. 7-12. 55. Mailyan L.R., Shilov A.V. عناصر بتنی تقویت شده با الیاف خاک رس منحنی بر روی الیاف درشت بازالت. روستوف n/a: روست. حالت builds, un-t, 2001. - 174 p. 56. Mailyan R.L.، Mailyan L.R.، Osipov K.M. و توصیه های دیگر برای طراحی سازه های بتن مسلح ساخته شده از بتن رسی منبسط شده با تقویت الیاف با الیاف بازالت / Rostov-on-Don, 1996. -14 p. 57. دایره المعارف کانی شناسی / ترجمه از انگلیسی. L. Nedra، 1985. با. 206-210. 58. Mchedlov-Petrosyan O.P. شیمی مصالح ساختمانی معدنی. م. Stroyizdat, 1971, 311s. 59. S. V. Nerpin و A. F. Chudnovsky, Physics of Soil. M. Science. 1967، 167 ص. 60. Nesvetaev G.V.، Timonov S.K. تغییر شکل های انقباضی بتن. پنجمین قرائت تحصیلی راسن. Voronezh, VGASU, 1999. ص. 312-315. 61. Pashchenko A.A., صربستان V.P. تقویت سنگ سیمان با الیاف معدنی کیف، UkrNIINTI - 1970 - 45 p. 62. Pashchenko A.A., Serbia V.P., Starchevskaya E.A. مواد قابض کیف مدرسه ویشچا، 1975،441 ص. 63. پولاک ع.ف. سخت شدن بایندرهای معدنی. م. انتشارات خانه ادبیات در ساختمان، 1966،207 ص. 64. Popkova A.M. سازه های ساختمان ها و سازه های ساخته شده از بتن با مقاومت بالا // مجموعه ای از سازه های ساختمانی // اطلاعات نقشه برداری. موضوع. 5. مسکو: VNIINTPI Gosstroya اتحاد جماهیر شوروی، 1990، 77 ص. 65. پوهارنکو، یو.و. مبانی علمی و عملی برای تشکیل ساختار و خواص بتن الیافی: دیس. سند فن آوری علوم: سن پترزبورگ، 2004. ص. 100-106. 66. Rabinovich F.N. بتن، تقویت شده با الیاف: بررسی VNIIESM. م.، 1976. - 73 ص. 67. Rabinovich F.N. بتن های تقویت شده با پراکندگی. م.، استروییزدات: 1989.-177 ص. 68. Rabinovich F.N. برخی از مسائل تقویت پراکنده مصالح بتن با فایبرگلاس // بتن های مسلح پراکنده و سازه های ساخته شده از آنها: چکیده گزارش ها. جمهوری خواه اعطا شد ریگا، 1 975. - S. 68-72. 69. Rabinovich F.N. در مورد تقویت بهینه سازه های فولادی-الیاف-بتنی // بتن و بتن مسلح. 1986. شماره 3. S. 17-19. 70. رابینوویچ ف.ن. در سطوح آرماتور پراکنده بتن. // ساخت و ساز و معماری: Izv. دانشگاه ها. 1981. شماره 11. S. 30-36. 71. Rabinovich F.N. استفاده از بتن تقویت شده با الیاف در ساخت ساختمان های صنعتی // بتن تقویت شده با الیاف و استفاده از آن در ساخت و ساز: مجموعه مقالات NIIZhB. M., 1979. - S. 27-38. 72. Rabinovich F.N.، Kurbatov L.G. استفاده از بتن الیاف فولادی در ساخت سازه های مهندسی // بتن و بتن مسلح. 1984.-№12.-S. 22-25. 73. Rabinovich F.N., Romanov V.P. در مورد حد مقاومت در برابر ترک بتن ریزدانه تقویت شده با الیاف فولادی // مکانیک مواد کامپوزیت. 1985. شماره 2. ص 277-283. 74. Rabinovich F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. کف یکپارچه مخازن ساخته شده از بتن الیاف فولادی//بتن و بتن مسلح. -1981. شماره 10. ص 24-25. 76. Solomatov V.I., Vyroyuy V.N. مصالح ساختمانی کامپوزیت و سازه های کاهش مصرف مواد.// کیف، بودیولنیک، 1991.144 ص. 77. بتن مسلح الیاف فولادی و سازه های ساخته شده از آن. سری "مصالح ساختمانی" جلد. 7 VNIINTPI. مسکو. - 1990. 78. بتن مسلح الیاف شیشه و سازه های ساخته شده از آن. سری "مصالح ساختمانی". مسئله 5. VNIINTPI. 79. Strelkov M.I. تغییرات در ترکیب واقعی فاز مایع در هنگام سخت شدن بایندرها و مکانیسم های سخت شدن آنها // مجموعه مقالات جلسه شیمی سیمان. م. پرومسترویزدات، 1956، ص 183-200. 80. Sycheva L.I., Volovika A.V. مواد تقویت شده با الیاف / ترجمه ویرایش: مواد تقویت شده با فیبر. -م.: استروییزدات، 1982. 180 ص. 81. Toropov N.A. شیمی سیلیکات ها و اکسیدها. L.؛ Nauka، 1974,440s. 82. Tretyakov N.E., Filimonov V.N. سینتیک و کاتالیز / T.: 1972، شماره 3815-817 ص. 83. فاضل ای.م. تکنولوژی مجزای فشرده بتن پر شده با بازالت.// چکیده پایان نامه. Ph.D. M, 1993.22 ص. 84. بتن الیافی در ژاپن. اطلاعات اکسپرس سازه های ساختمانی، M، VNIIIS Gosstroy اتحاد جماهیر شوروی، 1983. 26 ص. 85. فیلیمونوف وی.ن. طیف‌سنجی تبدیل‌های نوری در مولکول‌ها.//L.: 1977، ص. 213-228. 86. هنگ دی ال. خواص بتن حاوی دوده سیلیس و فیبر کربن تحت درمان با سیلان // اطلاعات اکسپرس. شماره 1.2001. صص 33-37. 87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov V.N. جذب و جاذب.//1976، شماره. 4، ص. 86-91. 88. Shvartsman A.A., Tomilin I.A. پیشرفت در شیمی//1957، ج 23 شماره 5، ص. 554-567. 89. چسباننده سرباره قلیایی و بتن های ریزدانه بر اساس آنها (تحت سردبیری کلی V.D. Glukhovsky). تاشکند، ازبکستان، 1980.483 ص. 90. یورگن شوبرت، کلاشینکف اس.و. توپولوژی بایندرهای مخلوط و مکانیسم سخت شدن آنها // شنبه. مقالات MNTK انرژی های جدید و فن آوری های علم فشرده صرفه جویی در منابع در تولید مصالح ساختمانی. پنزا، PDZ، 2005. ص. 208-214. 91. بالاگورو ص، نجم. مخلوط تقویت شده با فیبر با کارایی بالا با کسر حجمی فیبر//ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101، شماره 4.- ص. 281-286. 92. باتسون جی.بی. بتن تقویت شده با الیاف گزارشی پیشرفته. گزارش شده توسط کمیته ASY 544. مجله ACY. 1973,-70,-№ 11,-p. 729-744. 93. Bindiganavile V.، Banthia N.، Aarup B. پاسخ ضربه ای کامپوزیت سیمانی تقویت شده با الیاف با مقاومت فوق العاده بالا. // مجله مواد ACI. 2002. - جلد. 99، شماره 6. - ص 543-548. 94. Bindiganavile V.، Banthia.، Aarup B. پاسخ ضربه کامپیت سیمانی تقویت شده با الیاف فوق العاده با مقاومت // ACJ Materials Journal. 2002 - جلد. 99، شماره 6. 95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10، س 1-15. 96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., s. 199-220. 97. Dallaire E.، Bonnean O.، Lachemi M.، Aitsin P.-C. رفتار مکانیکی بتن پودر راکتیو فشرده شده.// انجمن آمریکایی مهندسی مواد Givil Eagineers. واشنگتن. دی سی نوامبر 1996 جلد. 1، ص555-563. 98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. شماره 3. S.30-38. 99. گروبه پی، لمر سی، ریهل م ووم گاسبتون زوم سلبستوندیچتندن بتون. س 243-249. 100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat.// Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495. 101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 01 دسامبر 1998، Vortag 4.25 seiten. 102. Richard P., Cheurezy M. Composition of Reactive Powder Concrete. بخش علمی Bougies.// تحقیقات سیمان و بتن، جلد. 25. خیر. 7، صص. 1501-1511،1995. 103. Richard P., Cheurezy M. Reactive Powder Concrete with High Ducttility and 200-800 Mpapressive Strength.// AGJ SPJ 144-22, p. 507-518، 1994. 104. رومالدی جی.آر.، مندل ج.ا. استحکام کششی بتن متاثر از توزیع یکنواخت و براق طول آرماتور سیم "ACY Journal". 1964، - 61، - شماره 6، - ص. 675-670. 105. Schachinger J.، Schubert J.، Stengel T.، Schmidt PC، Hilbig H.، Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. پیتر شلیسل. سنگین 2003، س. 189-198. 106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091. 107 Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Material Priifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. دکتر Jng. پیتر شیسه. Heft 2.2003 s 189-198. 108. SchmidM,FenlingE.Utntax;hf^ 109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. شماره 39.16.29. 110. Schnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. دکتر. پیتر شلیسل. Heft 2.2003, C.267-276. 111. Scnachinger J.، Schubert J.، Stengel T.، Schmidt K.، Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. دکتر. - ing پیتر شلیسل. Heft 2.2003, C.267-276. 112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. تیلور //MDF. 113. Wirang-Steel Fibraus Concrete.//بتنی سازی. 1972.16، شماره l، s. 18-21. 114. Bindiganavill V.، Banthia N.، Aarup B. پاسخ ضربه ای کامپوزیت سیمانی تقویت شده با الیاف با مقاومت فوق العاده بالا // ASJ Materials Journal. -2002.-جلد. 99، شماره 6.-ص. 543-548. 115. Balaguru P., Nairn H., نسبت مخلوط بتن تقویت شده با الیاف با کارایی بالا با کسرهای حجم الیاف بالا // ASJ Materials Journal. 2004، جلد. 101، شماره 4.-ص. 281-286. 116. Kessler H.، Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994. 117. Bonneau O.، Lachemi M.، Dallaire E.، Dugat J.، Aitcin P.-C. خواص مکانیکی و دوام دو کوککریت پودر راکتیو صنعتی // ASJ Materials Journal V.94. شماره 4، S.286-290. جولی-اوت، 1997. 118. دی لارارد اف.، سدران ث. بهینه سازی بتن با کارایی فوق العاده بالا با استفاده از مدل بسته بندی جم Concrete Res., ج 24(6). S. 997-1008، 1994. 119. Richard P., Cheurezy M. Composition of Reactive Powder Concrete. جم Coner.Res.Vol.25. No.7, S.1501-1511, 1995. 120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus; Beton and Stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467، 2001. 121. Bonneav O.، Vernet Ch.، Moranville M. بهینه‌سازی رفتار ریولوژیکی کوکرت پودری راکتیو (RPC) سمپوزیوم بین‌المللی Tagungsband بتن‌های پودری با کارایی بالا و راکتیو. Shebroke, Canada, August, 1998. S.99-118. 122. آیتزین پی.، ریچارد پی. پل عابر پیاده/راه دوچرخه از شربوک. چهارمین سمپوزیوم بین المللی استفاده از استحکام بالا/ کارایی بالا، پاریس. S. 1999-1406، 1996. 123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. مطالعه مقایسه ای دودهای مختلف سیلیس به عنوان مواد افزودنی در مواد سیمانی با کارایی بالا. مواد و سازه ها، RJLEM، جلد 25، S. 25-272، 1992. 124. Richard P. Cheyrezy M.N. بتن های پودری راکتیو با شکل پذیری بالا و مقاومت فشاری 200 تا 800 مگاپاسکال. ACI، SPI 144-24، S. 507-518، 1994. 125. Berelli G.، Dugat I.، Bekaert A. استفاده از RPC در برج های خنک کننده با جریان ناخالص، سمپوزیوم بین المللی در مورد بتن های پودری با کارایی بالا و واکنش پذیر، شربروک، کانادا، S. 59-73، 1993. 126. De Larrard F., Sedran T. Mixture-Proportioning of High-Performance Concrete. جم Concr. Res. جلد 32، S. 1699-1704، 2002. 127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mechanical Properties of Reactive Powder Concretes. مواد و سازه ها، جلد. 29، S. 233-240، 1996. 128. Bornemann R., Schmidt M. The Role of Powders in Concrete: مجموعه مقالات ششمین سمپوزیوم بین المللی استفاده از بتن با مقاومت بالا/با کارایی بالا. S. 863-872، 2002. 129. ریچارد پی. بتن پودری راکتیو: ماده ای جدید با سیمان بسیار بالا. چهارمین سمپوزیوم بین المللی استفاده از بتن با مقاومت بالا/با کارایی بالا، پاریس، 1996. 130. اوزاوا، م. ماسودا، تی. شیرایی، ک. شیمویاما، Y; تاناکا، وی: خواص تازه و استحکام مواد کامپوزیت پودر راکتیو (دکتال). مجموعه مقالات کنگره est fib، 2002. 131 Vernet, Ch; مورانویل، ام. چیریزی، م. Prat، E: بتن با دوام فوق العاده بالا، شیمی و ریزساختار. سمپوزیوم HPC، هنگ کنگ، دسامبر 2000. 132 چیریزی، م; مارت، وی. Frouin، L: تجزیه و تحلیل ریزساختاری RPC (بتن پودری راکتیو). Cem.Coner.Res.Vol.25, No. 7، S. 1491-1500، 1995. ، 133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives، 1996. 134. راینک. K-H.، Lichtenfels A.، Greiner. St. ذخیره فصلی انرژی خورشیدی در مخازن آب گرم، بتن با کارایی بالا را ایجاد کرد. ششمین سمپوزیوم بین المللی مقاومت بالا / عملکرد بالا. لایپزیگ، ژوئن، 2002. 135. Babkov B.V., Komokhov P.G. تغییرات حجمی در واکنش های هیدراتاسیون و تبلور مجدد بایندرهای معدنی / علم و فناوری، -2003، شماره 7 136. Babkov V.V., Polok A.F., Komokhov P.G. جنبه های دوام سنگ سیمانی / سیمان-1988-№3 صص 14-16. 137. الکساندروفسکی اس.و. برخی از ویژگی های انقباض بتن و بتن مسلح، 1959 شماره 10 صص 8-10. 138. شیخین ع.و. ساختار، استحکام و مقاومت در برابر ترک خوردگی سنگ سیمانی. م: Stroyizdat 1974, 191 p. 139. Sheikin A.V., Chekhovsky Yu.V., Brusser M.I. ساختار و خواص بتن سیمانی م: استروییزدات، 1979. 333 ص. 140. سیلوسانی ز.ن. انقباض و خزش بتن. تفلیس: انتشارات آکادمی علوم گرجستان. SSR، 1963. ص 173. 141. برگ O.Ya.، Shcherbakov Yu.N.، Pisanko T.N. بتن با مقاومت بالا م: استروییزدات. 1971. از 208.i?6مقدمه 2006، پایان نامه در مورد ساخت و ساز، کلاشنیکف، سرگئی ولادیمیرویچ
نتیجه پایان نامه با موضوع بتن های ریزدانه واکنشی – پودری پراکنده – مسلح با استفاده از سنگ
کتابشناسی - فهرست کتب کلاشنیکف، سرگئی ولادیمیرویچ، پایان نامه با موضوع مصالح و محصولات ساختمانی
