"3D-beton" Üretim Derneği ekibi, bir proje fikrinin oluşturulmasından kurulum ve anahtar teslimi bakıma kadar dekoratif fiber takviyeli betondan - 3D-betondan - üç boyutlu yapıların ve elemanların geliştirilmesi ve üretiminde uzmanlaşmıştır.
Beton, elyaf takviyeli beton ve cam kompozitten ürünlerin kendi üretimi tam döngü bir üretimdir. Kanıtlanmış bir teknolojiye ve maksimum hizmet ömrü sağlayan yüksek fiziksel ve teknik göstergelere sahip seçilmiş beton ve lif takviyeli beton bileşimlerine sahibiz. Ürünlerimiz sadece fiyat / kalitenin en uygun kombinasyonu ile ayırt edilmemektedir. Her sipariş, bir şablona veya standart bir örneğe göre üzerinde çalışılamayan yeni bir benzersiz üründür. Bu nedenle, her müşteriye yaratıcı yaklaşımımız sadece kelimeler değil, bireysel siparişlerin yerine getirilmesi için çalışmanın temelidir.
Kalaşnikof Vladimir Ivanovich (1941-2017) - "yeni neslin yüksek mukavemetli reaksiyon-toz betonu" yönünün kurucusu. Rusya Federasyonu Onurlu Bilim Çalışanı, Onurlu İşçi lise, fahri işçi Yüksek öğretim Rusya Federasyonu, Rusya Mimarlık ve Yapı Bilimleri Akademisi (RAASN) Danışmanı, Uluslararası Ekoloji Bilimleri Akademisi Akademisyeni, İnsan Güvenliği (MANEB), Teknik Bilimler Doktoru, Profesör. 2003 yılında Cambridge Uluslararası Bibliyografya Merkezi V.I. Kalaşnikof. "Yılın Kişisi" ansiklopedisinde ve 2006'da ansiklopedide listelenmiştir " en iyi insanlar Rusya" madalyası ve rozeti ile 2010 yılında bibliyografik ansiklopediye dahil edildi. başarılı insanlar Rusya, 2009 yılında - "İnşaat Zaferi" madalyasının yanı sıra PGUAS Nişanı "İnşaat eğitimi ve biliminin geliştirilmesindeki esaslar için" verildi. RAASN Akademisyeni tarafından yönetilen bir yazarlar ekibinin parçası olarak P.G. Komokhov Profesör Kalaşnikof V.I. 2002 yılında RAASN Büyük Madalyası ile ödüllendirildi. 56 buluş ve patent, inşaat alanında 13 düzenleyici belge, 23 monograf ve 58 öğretim aracı dahil olmak üzere 1000'den fazla yayınlanmış bilimsel ve eğitimsel çalışmanın yazarı. Hayatının son 15 yılında, V.I.'nin bilimsel çıkarları. Kalaşnikof, özellikle yüksek mukavemetli reaksiyon-toz betonların ve elyaf takviyeli betonların üretimi ile ilişkilendirildi.
Yana Sanyagina
Kalaşnikof V.I.'nin bilim okulunun bir takipçisi, şirketin kurucusu ve başkanı, 3D beton ürününün yazarı ve geliştiricisi.
Yana Sanyagina, şirketin kurucusu ve başkanı, 3D beton ürününün yazarı ve geliştiricisi olan Kalaşnikof V.I.'nin bilim okulunun takipçisidir. Beton ve elyaf takviyeli beton alanında proje ve teknolojilerin uygulanmasında deneyim - 14 yıl.
Uygulanan alanlar: üretim kaldırım levhaları vibro döküm ve vibropres teknolojilerini kullanarak, bazalt elyaf takviyeli betondan ince duvarlı kaplama panellerinin vibro döküm üretimi, yüksek mukavemetli kendiliğinden yerleşen betondan eko-park için çim ızgaraları üretimi, dekoratif elyaftan ince duvarlı hacimsel elemanların püskürtme beton üretimi - betonarme (3d-beton), graniti taklit eden yüksek dayanımlı betondan (bloklar ve peyzaj elemanları) dokulu ürünlerin üretimi. Bilimsel ve teknik yayınlarda 50'den fazla yayın, tüm Rusya ve bölgesel bilimsel yarışmalarda zaferler, efsanevi Seliger forumu da dahil olmak üzere çok sayıda sergiye, foruma katılım. 2009 yılında Seliger forumunun bir parçası olarak Başbakan Vladimir Putin ile bir görüşmeye katıldı. Rusya'nın 50 genç yenilikçisi arasında, 2011 yılında Rusya Federasyonu Başkanı D.A. Skolkovo hiperküpünde. Girişimcilik faaliyetinin başlangıcı, Penza bölgesi Hükümeti'nin desteği sayesinde gerçekleştirildi. 2017 yılında Bortnik Vakfı, 30 yaşın altında bir iş kuran TOP-10 girişimciler listesine dahil edildi.
Sergei Viktorovich Ananyev, şirketin baş mühendisi, teknik bilimler adayı, yüksek mukavemetli ve ultra yüksek mukavemetli betonlar için kuru karışım bileşimlerinin geliştiricisi olan V.I. Kalaşnikof'un bilim okulunun takipçisidir. Beton ve elyaf takviyeli beton alanında proje ve teknolojilerin uygulanmasında deneyim - 20 yıl.
2011 - "Yeni nesil beton üretimi için reolojik matrislerin bileşimi, topolojik yapısı ve reoteknolojik özellikleri" konulu doktora tezinin savunması, 18 yıl - teknik denetim doğrultusunda inşaatta çalışma, 10 yıl - yüksek mukavemetli kendiliğinden yayılan zeminlerin oluşturulması üzerinde çalışmak
Faaliyetlerin organizasyonu ve üretim teknolojisinin iyileştirilmesi, ürünlerin teknik kontrol ve test edilmesi için yöntemlerin geliştirilmesi, bir üretim laboratuvarının faaliyetlerinin organizasyonu, yeni ürün ve süreçlerin geliştirilmesi üzerine deneysel çalışmalar, teknolojik belgelerin geliştirilmesi, bakımı ve depolanması , üretim yönetmeliklerini yazmak. Hesaplamalar yapmak üretim kapasitesi ve ekipman yükleme, hesaplama teknolojik şemalar, tasarım tahminlerinin hesaplanması ve ayarlanması; istikrar önlemlerinin geliştirilmesi ve uygulanması teknolojik süreçler; süreçlerin ve teknolojilerin genel ve hedeflenen testlerine organizasyon ve katılım.
Sergey Pivikov
Baş Proje Mimarı, Form Tasarımı ve Modelleme Başkanı, 3D Beton'un ortak yazarı
Sergey Pivikov - Baş Proje Mimarı, Form Tasarım ve Modelleme Başkanı, 3D Beton ürününün ortak yazarı.
Aşağıdaki projelerin geliştirilmesi ve uygulanması: Nikolsk'taki İsa'nın Dirilişi Kilisesi için ikonostasisin ve ikon kasalarının restorasyonu, Moskova'da güneş panelleri kullanan bir durdurma pavyonu olan "Aşıklar Sokağı" kentsel alanının iyileştirilmesi projesi, Moskova'daki FLACON Tasarım Fabrikası için bir eko-site olan Nizhnelomovsky Kazansko-Bogoroditsky manastırının yazı tipi için "Çapraz" çeşme. M.Yu'nun çalışmalarına anıtın yazarı. Lermontov "Kitap", Penza, küçük mimari formların üretiminde "eko-mobilya", kentsel elektrik jeneratörü "Eko-mantar" projesi, kentsel alanı "Dobro" iyileştirme projesi, kilise dekorasyonu Arkadak tapınakları, Saratov Bölgesi, Ivanovo bölgesinin Yuzha'sı, Moskova, Kuzminki'deki Tapınak için ikonostasisin taslak tasarımının geliştirilmesi, hediyelik eşya ve betondan yapılmış iç mekan ürünleri için tasarım ve çalışma belgeleri.
Alexey Izmailov
GC "3D-BETON" montaj departmanı başkanı
Doğrudan Tesiste inşaat ve montaj işlerinin performansı üzerinde teknik kontrolün uygulanması: iş programının yürütülmesi, son teslim tarihlerinin kontrolü, Tesisteki iş performansının kapsamına ve kalitesine uygunluk, kullanılan malzemelerin kalite kontrolü, değişikliklerin koordinasyonu Müşteri ile çalışma sırasında ortaya çıkan tasarım kararlarında, tamamlanan hacimlerin raporlanmasında, Tesiste güvenliğin sağlanmasında.
Alexander Teplov
üretim müdürü
Etkili bir üretim sürecinin organizasyonu, üretim teknolojilerine uygunluğun kontrolü ve temel göstergelerin uygulanması; Ürünlerin teslimat takviminin Müşteri gereksinimlerine uygun olarak uygulanmasını, mevcut optimizasyonu ve yeni teknolojik süreçlerin devreye alınmasını sağlamak.
Mevcut buluş endüstri ile ilgilidir. Yapı malzemeleri ve beton ürünlerin imalatı için kullanılır: son derece sanatsal ajur çitler ve ızgaralar, sütunlar, ince kaldırım levhaları ve bordür taşları, bina ve yapıların iç ve dış kaplaması için ince duvarlı karolar, dekoratif ürünler ve küçük mimari formlar. Kendiliğinden yerleşen ekstra yüksek dayanımlı reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımı hazırlama yöntemi, gerekli akışkanlığa sahip bir karışım elde edilene kadar bileşenlerin sırayla karıştırılmasından oluşur. Mikserde önce su ve hiperakışkanlaştırıcı karıştırılır, ardından çimento, mikrosilika, taş unu dökülür ve karışım 2-3 dakika karıştırılır, ardından kum ve lif ilave edilir ve 2-3 dakika karıştırılır. Aşağıdaki bileşenleri içeren, çok yüksek akış özelliklerine sahip, kendiliğinden yerleşen ekstra yüksek dayanımlı reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımı elde edilir: Portland çimentosu PC500D0, 0.125 ila 0.63 arası kum fraksiyonu, hiperplastikleştirici, lifler, silis dumanı, taş un, mukavemet kazanımını hızlandırıcı ve su. Kalıplarda beton ürünleri üretme yöntemi, bir beton karışımı hazırlamak, karışımı kalıplara beslemek ve ardından bir kürleme odasında tutmaktan ibarettir. Kalıbın iç, çalışma yüzeyi ince bir su tabakası ile muamele edilir, ardından çok yüksek akış özelliklerine sahip kendiliğinden yerleşen ekstra yüksek mukavemetli reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımı kalıba dökülür. Kalıbın doldurulmasından sonra karışımın yüzeyine ince bir tabaka su püskürtülür ve kalıbın üzeri teknolojik bir palet ile kaplanır. ETKİ: Çok yüksek akış özellikleri, yüksek mukavemet özellikleri, düşük maliyetli, kendiliğinden yerleşen ekstra yüksek dayanımlı reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımı elde etmek ve ajur ürünleri üretmeyi mümkün kılmak. 2 n. ve 2 z.p. f-ly, 1 sekme., 3 hasta.
Mevcut buluş yapı malzemeleri endüstrisi ile ilgilidir ve beton ürünlerin imalatı için kullanılır: son derece sanatsal ajur çitler ve ızgaralar, sütunlar, ince kaldırım levhaları ve bordür taşları, binaların ve yapıların iç ve dış kaplaması için ince duvarlı fayanslar, dekoratif ürünler ve küçük mimari formlar.
Portland çimentosu klinkeri içeren bir bağlayıcı, organik su azaltıcı bir bileşen ve belirli bir miktarda sertleşme hızlandırıcı ve alçıtaşı, pigmentler, dolgu maddeleri içeren bir düzenleyici su ile karıştırılarak dekoratif yapı ürünleri ve / veya dekoratif kaplamaların üretimi için bilinen bir yöntem , mineral ve kimyasal (fonksiyonel) katkı maddeleri ve elde edilen karışım, bentonit kilinin (fonksiyonel katkı maddesi karışım stabilizatörü) propilen glikol (organik su azaltıcı bileşen) ile doymasına kadar bekletilir, oluşan kompleksin hidroksipropil selüloz jelleştirici ajan ile sabitlenmesi, şekillendirilmesi, kalıplanması , sıkıştırma ve ısıl işlem. Ayrıca kuru bileşenlerin karıştırılması ve karışımın hazırlanması farklı karıştırıcılarda gerçekleştirilir (bakınız RF patent No. 2084416, MPK6 SW 7/52, 1997).
Bu çözümün dezavantajı, karışımın bileşenlerini karıştırmak ve sonraki sıkıştırma işlemleri için farklı ekipman kullanma ihtiyacıdır, bu da teknolojinin maliyetini karmaşıklaştırır ve artırır. Ayrıca bu yöntemi kullanırken ince ve delikli elemanlara sahip ürünler elde etmek mümkün değildir.
Portland çimentosu klinkerinin kuru süper akışkanlaştırıcı ile birlikte öğütülmesi ve ardından dolgu maddesi ve su ile karıştırılması ve ilk olarak aktif dolgu maddesinin %5-10 karıştırma ile karıştırılması yoluyla bağlayıcının etkinleştirilmesi dahil, yapı ürünlerinin üretimi için bir karışım hazırlamanın bilinen bir yöntemi su, ardından aktifleştirilmiş bağlayıcı eklenir ve karışım karıştırılır, ardından %40 - 60 karıştırma suyu eklenir ve karışım karıştırılır, daha sonra kalan su eklenir ve homojen bir karışım elde edilene kadar son karıştırma yapılır. Bileşenlerin kademeli olarak karıştırılması, 0,5-1 dakika boyunca gerçekleştirilir. Elde edilen karışımdan yapılan ürünler 14 gün boyunca 20°C sıcaklıkta ve %100 nemde tutulmalıdır (bkz. RF patent No. 2012551, MPK5 C04B 40/00, 1994).
Bilinen yöntemin dezavantajı, karıştırma ve öğütme kompleksinin organizasyonu için yüksek maliyetler gerektiren, bağlayıcı ve süper akışkanlaştırıcının birlikte öğütülmesi için karmaşık ve pahalı bir işlemdir. Ayrıca bu yöntemi kullanırken ince ve delikli elemanlara sahip ürünler elde etmek mümkün değildir.
Aşağıdakileri içeren kendiliğinden yerleşen betonun hazırlanması için bilinen bileşim:
100 ağırlık çimento parçaları
50-200 ağırlık farklı granülometrik bileşime sahip kalsine edilmiş boksitlerden elde edilen kum karışımlarının parçaları, ortalama granülometrik bileşimin en ince kumu 1 mm'den azdır, ortalama granülometrik bileşimin en büyük kumu 10 mm'den azdır;
5-25 ağırlık ultra ince kalsiyum karbonat parçacıkları ve beyaz kurum parçaları ve beyaz kurum içeriği ağırlıkça 15'ten fazla değil. parçalar;
0.1-10 ağırlık köpük gidericinin parçaları;
0.1-10 ağırlık süper akışkanlaştırıcının parçaları;
15-24 ağırlık fiber parçalar;
10-30 ağırlık su parçaları.
Betondaki ultra ince kalsiyum karbonat parçacıklarının miktarı ile beyaz kurum miktarı arasındaki kütle oranı 1:99-99:1, tercihen 50:50-99:1'e ulaşabilir (bkz. RF patent No. 111/62 ( 2006.01), 2009, paragraf 12).
Bu betonun dezavantajı, genellikle alüminyum üretiminde kullanılan pahalı kalsine boksit kumlarının yanı sıra, sırasıyla diğer çok pahalı beton bileşenlerinin tüketiminde bir artışa yol açan fazla miktarda çimento kullanılmasıdır ve buna bağlı olarak, maliyetinde bir artışa neden olur.
Yapılan araştırma, reaksiyon tozu kendiliğinden yerleşen beton üretimini sağlayan hiçbir çözüm bulunmadığını gösterdi.
Gerekli akışkanlığa sahip beton elde edilene kadar tüm beton bileşenlerinin karıştırıldığı veya önce çimento, çeşitli kum türleri, ultra ince parçacıklar gibi kuru bileşenlerin karıştırıldığı, liflerin eklenmesiyle beton hazırlama yöntemi bilinmektedir. Kalsiyum karbonat, beyaz kurum ve muhtemelen süper akışkanlaştırıcı ve köpük önleyici ajan, daha sonra karışıma su ilave edilir ve gerekirse bir süper akışkanlaştırıcı ve sıvı halde mevcutsa bir köpük önleyici ajan ve gerekirse lifler, gerekli akışkanlığa sahip beton elde edilinceye kadar karıştırılır. Örneğin 4-16 dakika karıştırıldıktan sonra elde edilen beton, çok yüksek akışkanlığı nedeniyle kolayca kalıplanabilir (bkz. RF patent No., madde 12). Bu karar prototip olarak alındı.
Elde edilen ultra yüksek performanslı kendiliğinden yerleşen beton, sütunlar, kirişler, kirişler, tavanlar, fayanslar, sanatsal yapılar, öngerilmeli elemanlar veya kompozit malzemeler gibi prekast elemanların, aralarındaki boşlukların kapatılması için malzeme yapmak için kullanılabilir. yapısal elemanlar, kanalizasyon sistemlerinin veya mimarinin unsurları.
Bu yöntemin dezavantajı, diğer bileşenlerin tüketimindeki artış nedeniyle beton karışımının ve ondan elde edilen ürünlerin maliyetinde bir artışa neden olan karışımın 1 m3'ünün hazırlanması için yüksek çimento tüketimidir. Ek olarak, elde edilen betonun kullanılması için buluşta açıklanan yöntem, örneğin sanatsal ajur ve ince duvarlı beton ürünlerin nasıl üretilebileceği hakkında herhangi bir bilgi taşımamaktadır.
Kalıp içine dökülen beton daha sonra vibro-sıkıştırmaya tabi tutulduğunda, betondan çeşitli ürünlerin üretimi için yaygın olarak bilinen yöntemler.
Ancak bu tür bilinen yöntemlerle sanatsal, ajur ve ince duvarlı beton ürünler elde etmek mümkün değildir.
Bir beton karışımının hazırlanması, karışımın kalıplara beslenmesi, sertleştirilmesinden oluşan, ambalaj formlarında beton ürünlerin üretimi için bilinen bir yöntem. İnce cidarlı çok odacıklı formların ambalajlanması şeklinde hava ve nem yalıtım formu kullanılır, karışım kendilerine hava ve nem yalıtım kaplaması ile verildikten sonra kaplanır. Ürünlerin sertleştirilmesi 8-12 saat boyunca kapalı odalarda gerçekleştirilir (UA 39086, MPK7 V28V 7/11; V28V 7/38; S04V 40/02, 2005 Ukrayna'nın buluşu için patente bakın).
Bilinen yöntemin dezavantajı, beton ürünlerin imalatında kullanılan kalıpların yüksek maliyetinin yanı sıra sanatsal, ajur ve ince duvarlı beton ürünlerin bu şekilde imal edilememesidir.
İlk görev, gerekli işlenebilirlik ve gerekli dayanım özelliklerine sahip, kendiliğinden yerleşen beton karışımının maliyetini azaltacak, kendiliğinden yerleşen ekstra yüksek dayanımlı reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımının bileşimini elde etmektir.
İkinci görev, optimum karışım işlenebilirliği ile günlük yaşta mukavemet özelliklerini artırmak ve beton ürünlerin ön yüzeylerinin dekoratif özelliklerini iyileştirmektir.
İlk görev, beton karışımının bileşenlerinin gerekli akışkanlık elde edilene kadar karıştırılmasını içeren, kendiliğinden yerleşen ekstra yüksek mukavemetli reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımı hazırlamak için bir yöntemin geliştirilmesi nedeniyle çözülmüştür. elyaf takviyeli beton karışımının bileşenlerinin karıştırılmasının ardışık olarak gerçekleştirildiği ve mikserde önce su ve hiperakışkanlaştırıcının karıştırıldığı, ardından çimento, mikrosilika, taş unu döküldüğü ve karışımın 2-3 dakika karıştırıldığı . dakika, ardından kum ve elyaf eklenir ve ağırlıkça %'lik bileşenler içeren elyaf takviyeli beton karışımı elde edilene kadar 2-3 dakika karıştırılır:
Beton karışımının toplam hazırlık süresi 12 ila 15 dakikadır.
Buluşun kullanılmasından elde edilen teknik sonuç, çok yüksek akış özelliklerine sahip, kendiliğinden yerleşen ekstra yüksek mukavemetli reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımı elde etmek, elyaf takviyeli beton karışımının kalitesini ve yayılabilirliğini arttırmaktır. özel olarak seçilmiş kompozisyon, karışımın giriş sırası ve karıştırma süresi, bu da M1000 ve üzeri betonun akışkanlık ve mukavemet özelliklerinde önemli bir artışa yol açarak gerekli ürün kalınlığını azaltır.
Malzemelerin belirli bir sırayla karıştırılması, öncelikle mikserde ölçülü bir miktarda su ve hiperakışkanlaştırıcı karıştırıldığında, ardından çimento, mikrosilika, taş unu eklenip 2-3 dakika karıştırıldıktan sonra kum ve lif eklenir ve elde edilen beton karışımının 2-3 dakika karıştırılması, elde edilen kendiliğinden yerleşen ekstra yüksek mukavemetli reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımının kalitesinde ve akış özelliklerinde (işlenebilirlik) önemli bir iyileşme sağlar.
Buluşun kullanılmasından elde edilen teknik sonuç, çok yüksek akış özellikleri, yüksek mukavemet özellikleri ve düşük maliyetli, kendiliğinden yerleşen ekstra yüksek mukavemetli reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımı elde etmektir. Karışımın bileşenlerinin verilen orana uygunluk, ağırlıkça %:
çok yüksek akış özelliklerine, yüksek dayanım özelliklerine ve düşük maliyete sahip, kendiliğinden yerleşen, ekstra yüksek dayanımlı reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımı elde edilmesini sağlar.
Kantitatif oranda belirtilen orana tabi olarak yukarıdaki bileşenlerin kullanımı, düşük maliyeti sağlamak için gerekli akışkanlık ve yüksek mukavemet özelliklerine sahip, kendiliğinden yerleşen ekstra yüksek mukavemetli reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımı elde etmeyi mümkün kılar. elde edilen karışımın ve böylece tüketici özelliklerini arttırır. Mikrosilika, taş unu gibi bileşenlerin kullanılması, diğer pahalı bileşenlerin (örneğin hiperplastikleştirici) yüzdesinde bir azalmaya neden olan çimento yüzdesini azaltmaya ve ayrıca kalsine edilmiş boksitlerden pahalı kumların kullanımını bırakmaya izin verir, bu da beton karışımının maliyetinde bir azalmaya yol açar, ancak dayanım özelliklerini etkilemez.
İkinci görev, yukarıda tarif edildiği gibi hazırlanan elyaf takviyeli beton karışımından kalıplarda ürünler üretmek için, karışımın kalıplara beslenmesini ve ardından kür için bekletilmesini ve başlangıçta ince Kalıbın iç, çalışma yüzeyine su tabakası püskürtülür ve karışım ile kalıbın doldurulmasından sonra yüzeyine ince bir tabaka su püskürtülür ve kalıbın üzeri teknolojik bir palet ile kaplanır.
Ayrıca, karışım sırayla kalıplara beslenir, doldurulan kalıbın üstten teknolojik bir palet ile kaplanması, teknolojik paletin takılmasından sonra, ürünlerin üretim süreci birçok kez tekrarlanır, ayar yapılır. aşağıdaki formu bir öncekinin üzerindeki teknolojik palet üzerinde.
Buluşu kullanmanın teknik sonucu kaliteyi arttırmaktır. ön yüzeyürünler, çok yüksek akış özelliklerine sahip kendiliğinden yerleşen elyaf takviyeli beton karışımının kullanılması, kalıpların özel işlenmesi ve günlük yaşta beton bakımının organizasyonu nedeniyle ürünün dayanım özelliklerinde önemli bir artış. Günlük yaşta beton bakımının organizasyonu, kalıbın üst tabakasını bir su filmi ile kaplayarak ve kalıpları paletlerle kaplayarak, içine dökülen beton ile kalıpların yeterli su geçirmezliğinin sağlanmasından ibarettir.
Teknik sonuç, herhangi bir konfigürasyonda çok ince ve delikli ürünlerin üretilmesine izin veren, herhangi bir doku ve yüzey tipini tekrarlayan, çok yüksek akış özelliklerine sahip, kendiliğinden yerleşen fiber takviyeli beton karışımının kullanılmasıyla elde edilir, prosesi ortadan kaldırır. ürünleri kalıplarken titreşimli sıkıştırma ve ayrıca ürünlerin üretimi için herhangi bir şeklin (elastik, cam elyafı, metal, plastik vb.) kullanımına izin verir.
Kalıbın ince bir tabaka su ile önceden ıslatılması ve dökülen elyaf takviyeli beton karışımının yüzeyine ince bir tabaka su püskürtülmesinin son işlemi, sızdırmaz bir conta oluşturmak için kalıbın sonraki teknolojik palet ile betonla kaplanması betonun daha iyi olgunlaşması için hazne, sıkışan havadan hava gözeneklerinin görünümünü ortadan kaldırır ve ürünlerin ön yüzeyinin yüksek kalitesini sağlar, sertleşen betondan suyun buharlaşmasını azaltır ve ortaya çıkan ürünlerin mukavemet özelliklerini arttırır.
Aynı anda dökülen kalıp sayısı, elde edilen kendiliğinden yerleşen ekstra yüksek mukavemetli reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımının hacmine göre seçilir.
Çok yüksek akış özelliklerine sahip ve buna bağlı olarak iyileştirilmiş işlenebilirlik özelliklerine sahip kendiliğinden yerleşen elyaf takviyeli beton karışımı elde etmek, sanatsal ürünlerin imalatında titreşimli masa kullanmamayı ve üretim teknolojisini basitleştirmeyi mümkün kılarken, artırırken sanatsal beton ürünlerin mukavemet özellikleri.
Teknik sonuç, ince taneli kendiliğinden yerleşen ekstra yüksek mukavemetli reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımının özel olarak seçilmiş bileşimi, bileşenlerin tanıtılma sırasının modu, formları işleme yöntemi ve günlük yaşta beton bakımını organize etmek.
Bu teknolojinin ve kullanılan betonun avantajları:
Kum modülü inceliğinin kullanımı fr. 0.125-0.63;
Beton karışımında büyük agregaların olmaması;
İnce ve delikli elemanlarla beton ürünleri üretme imkanı;
Beton ürünlerin ideal yüzeyi;
Belirli bir pürüzlülük ve yüzey dokusuna sahip ürünler üretme imkanı;
M1000'den az olmayan yüksek dereceli beton basınç dayanımı;
Ptb100'den az olmamak üzere eğilmede yüksek marka beton mukavemeti;
Mevcut buluş, kısıtlayıcı olmayan örneklerin yardımıyla aşağıda daha detaylı olarak açıklanmaktadır.
İncir. 1 (a, b) - üretim ürünleri için şema - elde edilen elyaf takviyeli betonun kalıplara dökülmesi;
İncir. 2, talep edilen buluş kullanılarak elde edilen bir ürünün üstten görünüşüdür.
Yukarıdaki bileşenleri içeren, çok yüksek akış özelliklerine sahip, kendiliğinden yerleşen, ekstra yüksek dayanımlı reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımı elde etme yöntemi aşağıdaki gibi gerçekleştirilir.
İlk olarak, karışımın tüm bileşenleri tartılır. Daha sonra, bir hiperplastikleştirici olan ölçülü miktarda su miksere dökülür. Ardından mikser çalıştırılır. Su, hiperplastikleştirici karıştırma sürecinde, karışımın aşağıdaki bileşenleri sırayla dökülür: çimento, mikrosilika, taş unu. Gerekirse, renkli betona kütle olarak demir oksit pigmentleri eklenebilir. Bu bileşenleri karıştırıcıya ekledikten sonra elde edilen süspansiyon 2 ila 3 dakika karıştırılır.
Bir sonraki aşamada kum ve elyaf sırayla eklenir ve beton karışımı 2 ila 3 dakika karıştırılır. Bundan sonra beton karışımı kullanıma hazırdır.
Karışımın hazırlanması sırasında, bir kürleme hızlandırıcı tanıtılır.
Elde edilen, çok yüksek akış özelliklerine sahip, kendiliğinden yerleşen ekstra yüksek mukavemetli reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımı, göstergelerinden biri Hagermann konisinin cam üzerindeki akışı olan sıvı bir kıvamdır. Karışımın iyi yayılması için yayılma en az 300 mm olmalıdır.
Talep edilen yöntemin uygulanmasının bir sonucu olarak, aşağıdaki bileşenleri içeren, çok yüksek akış özelliklerine sahip, kendiliğinden yerleşen ekstra yüksek mukavemetli, reaksiyon-toz elyaf takviyeli bir beton karışımı elde edilir: Portland çimentosu PC500D0, 0.125'den 0.63'e kadar kum fraksiyonu , hiperplastikleştirici, lifler, mikrosilika, taş unu, priz hızlandırıcı gücü ve su. Elyaf takviyeli beton karışımı üretme yöntemini uygularken, aşağıdaki bileşen oranı gözlenir, ağırlıkça %:
Ayrıca, elyaf takviyeli beton karışımı üretme yöntemini uygularken, çeşitli malzemelerden taş unu doğal materyaller veya örneğin kuvars unu, dolomit unu, kireçtaşı unu ve benzerleri gibi atıklar.
Aşağıdaki hiperplastikleştirici dereceleri kullanılabilir: Sika ViscoCrete, Glenium, vb.
Karışımın imalatı sırasında Master X-Seed 100 (X-SEED 100) gibi bir mukavemet hızlandırıcı veya benzeri bir mukavemet hızlandırıcı eklenebilir.
Elde edilen, çok yüksek akış özelliklerine sahip, kendiliğinden yerleşen ekstra yüksek mukavemetli reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımı, açık çitler gibi karmaşık bir konfigürasyona sahip sanatsal ürünlerin üretiminde kullanılabilir (bkz. Şekil 2). Elde edilen karışımı, üretiminden hemen sonra kullanın.
Yukarıda açıklanan yöntemle elde edilen ve belirtilen bileşime sahip, çok yüksek akış özelliklerine sahip, kendiliğinden yerleşen ekstra yüksek dayanımlı reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımından beton ürünleri üretme yöntemi aşağıdaki gibi gerçekleştirilir.
Çok yüksek akış özelliklerine sahip, elastik (poliüretan, silikon, kalıplanmış plastik) veya rijit, kendiliğinden yerleşen, ekstra yüksek mukavemetli reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımını dökerek ajur ürünlerinin imalatı için plastik kalıplar 1. Basit bir konfigürasyona sahip bir form şartlı olarak gösterilmiştir, ancak bu tür bir form gösterge niteliğinde değildir ve diyagramı basitleştirmek için seçilmiştir. Kalıp, teknolojik palet 2 üzerine kurulur. Kalıbın iç, çalışma yüzeyine 3 ince bir su tabakası püskürtülür, bu da beton ürünün ön yüzeyinde sıkışan hava kabarcıklarının sayısını daha da azaltır.
Bundan sonra, elde edilen elyaf takviyeli beton karışımı (4) bir kalıba dökülür, burada yayılır ve içindeki havayı sıkarak kendi ağırlığı altında kendi ağırlığı altında sıkışır. Beton karışımının kalıpta kendiliğinden tesviye edilmesinden sonra, beton karışımından daha yoğun bir hava tahliyesi için kalıba dökülen betonun üzerine ince bir tabaka su püskürtülür. Daha sonra, elyaf takviyeli beton karışımı ile doldurulmuş form, betonun daha yoğun kürlenmesi için kapalı bir oda oluşturan bir sonraki teknolojik palet 2 ile yukarıdan kaplanır (bkz. şekil 1 (a)).
Bu palet üzerine koymak yeni form, ve üretim süreci tekrarlanır. Böylece, hazırlanan beton karışımının bir kısmından arka arkaya birkaç kalıp doldurulabilir, üst üste monte edilebilir, bu da hazırlanan elyaf takviyeli beton karışımının kullanım verimliliğinin artmasını sağlar. Elyaf takviyeli beton karışımı ile doldurulmuş kalıplar, karışımın yaklaşık 15 saat kürlenmesine bırakılır.
15 saat sonra, beton ürünler kalıptan çıkarılır ve arka tarafı öğütmek için gönderilir ve daha sonra buharlama odasına veya ürünlerin tamamen kürlenene kadar tutulduğu ısı-nem işleme odasına (HMW) gönderilir.
Buluşun kullanımı, basitleştirilmiş bir döküm teknolojisi kullanılarak, M1000 ve daha yüksek dereceli, son derece dekoratif delikli ve ince duvarlı, yüksek dayanımlı beton ürünlerin, titreşimli sıkıştırma kullanılmadan üretilmesini mümkün kılar.
Buluş, nicel oranlar ve tarif edilen teknolojik rejimler gözlemlenirken, listelenen bilinen bileşenler kullanılarak gerçekleştirilebilir. Buluşun gerçekleştirilmesinde bilinen ekipman kullanılabilir.
Çok yüksek akış özelliklerine sahip, kendiliğinden yerleşen, ekstra yüksek mukavemetli, reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımı hazırlamak için bir yöntem örneği.
İlk olarak, karışımın tüm bileşenleri tartılır ve verilen miktarda (ağırlıkça %) ölçülür:
Daha sonra ölçülü miktarda su ve Sika ViscoCrete 20 Gold hiperplastikleştirici miksere dökülür. Daha sonra mikser çalıştırılır ve bileşenler karıştırılır. Su ve hiperplastikleştirici karıştırma sürecinde, karışımın aşağıdaki bileşenleri sırayla dökülür: Portland çimentosu ПЦ500 D0, silika dumanı, kuvars unu. Karıştırma işlemi 2-3 dakika sürekli olarak gerçekleştirilir.
Bir sonraki aşamada, kum FR sırayla tanıtılır. 0.125-0.63 ve çelik fiber 0.22 × 13mm. Beton karışımı 2-3 dakika karıştırılır.
Karıştırma süresinin azaltılması, homojen bir karışım elde edilmesini mümkün kılmaz ve karıştırma süresinin arttırılması, karışımın kalitesini daha da iyileştirmez, ancak işlemi geciktirir.
Bundan sonra beton karışımı kullanıma hazırdır.
Elyaf takviyeli beton karışımının toplam üretim süresi 12 ila 15 dakikadır, bu süre bileşenlerin geri doldurulması için ek işlemleri içerir.
Hazırlanan kendiliğinden yerleşen, ekstra yüksek dayanımlı, reaksiyon tozu elyaf takviyeli, çok yüksek akış özellikli beton karışımı, kalıplara dökülerek ajur ürünlerinin imalatında kullanılmaktadır.
Talep edilen yöntemle yapılan, çok yüksek akış özelliklerine sahip, elde edilen kendiliğinden yerleşen ekstra yüksek mukavemetli reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımının bileşiminin örnekleri tablo 1'de gösterilmektedir.
1. Gerekli akışkanlık elde edilene kadar beton karışımının bileşenlerinin karıştırılmasından oluşan, çok yüksek akış özelliklerine sahip, kendiliğinden yerleşen ekstra yüksek dayanımlı reaksiyon-toz elyaf takviyeli beton karışımı hazırlamak için bir yöntem olup, özelliği; elyaf takviyeli beton karışımının bileşenlerinin karıştırılması sırayla gerçekleştirilir ve mikserde önce su ve hiperakışkanlaştırıcı karıştırılır, ardından çimento, mikrosilika, taş unu dökülür ve karışım 2-3 dakika karıştırılır, ardından kum ve elyaf eklenir ve ağırlıkça %'si içeren elyaf takviyeli beton karışımı elde edilene kadar 2-3 dakika karıştırılır:
2. İstem l'e göre bir yöntem olup, özelliği, beton karışımının hazırlanması için toplam sürenin 12 ila 15 dakika arasında olmasıdır.
3. İstem 1, 2'ye göre yöntemle hazırlanan elyaf takviyeli beton karışımından kalıplarda ürünler üretmek için bir yöntem olup, bu yöntem, karışımın kalıplara beslenmesinden ve ardından bir buharlama odasında ısıl işlemden ve başlangıçta ince bir karbonat tabakasından oluşur. kalıbın iç, çalışma yüzeyine su püskürtülür, kalıba bir karışım doldurulduktan sonra yüzeyine ince bir tabaka su püskürtülür ve kalıp teknolojik palet ile kaplanır.
4. İstem 3'e göre bir yöntem olup, özelliği, karışımın sırayla kalıplara beslenmesi, doldurulmuş kalıbın teknolojik bir palet ile yukarıdan kaplanması, teknolojik paletin yerleştirilmesinden sonra, ürünlerin üretim sürecinin birçok kez tekrarlanması, bir öncekinin üzerindeki teknolojik palet üzerindeki sonraki form ve doldurulması.
www.findpatent.ru
yüksek performanslı reaksiyon tozu yüksek mukavemetli ve ağır hizmet betonları ve fiber takviyeli betonlar (seçenekler) - patent başvurusu 2012113330
Başvuru Sahibi: Volodin Vladimir Mihayloviç (RU)
1. Portland çimentosu PC 500 D0 (gri veya beyaz), polikarboksilat eter bazlı süper akışkanlaştırıcı, amorf - camsı silika içeriği en az % 85-95 olan mikrosilika içeren reaksiyon tozu ağır hizmet betonu, ek olarak içermesi ile karakterize edilir. öğütülmüş kuvars kumu (mikrokuvars ) veya belirli bir yüzeye sahip yoğun kayalardan öğütülmüş taş unu (3-5) 103 cm2 / g, 0.1-0.5 ÷ 0.16-0.63 mm'lik bir fraksiyona sahip dar bir parçacık boyutu dağılımına sahip ince taneli kuvars kumu , betonun birim gücü başına özgül bir tüketime sahiptir, 4,5 kg / MPa'dan fazla değildir, yeni bir formülasyonla ve yeni bir yapısal ve topolojik yapıya sahip yüksek bir yoğunluğa sahiptir, aşağıdaki bileşen içeriği ile, kuru kütlenin %'si beton karışımındaki bileşenler:
Mikrosilika - %3.2-6.8;
Su - W / T \u003d 0.95-0.12.
2. Portland çimentosu PC 500 D0 (gri veya beyaz), polikarboksilat eter bazlı süper akışkanlaştırıcı, amorf camsı silika içeriği en az % 85-95 olan mikrosilika içeren reaksiyon tozu ağır hizmet fiber takviyeli beton, özelliği, ayrıca öğütülmüş kuvars kumu (mikrokuvars ) veya belirli bir yüzeye sahip yoğun kayalardan öğütülmüş taş unu (3-5) 103 cm2 / g, 0.1-0.5 ÷ 0.16-0.63 mm fraksiyonunun dar bir granülometrik bileşiminin ince taneli kuvars kumu içerir , içeriğin yanı sıra lifli çelik kord (çap 0,1-0,22 mm, uzunluk 6-15 mm), bazalt ve karbon lifleri, 4,5 kg / MPa'dan fazla olmayan beton mukavemeti birimi başına belirli bir çimento tüketimine sahiptir ve Bükmede büyüme gerilme mukavemeti birimi başına spesifik lif tüketimi, 9,0 kg / MPa'yı aşmaz, yeni bir formülasyon ve yeni bir yapısal ve topolojik yapı ile yüksek bir yoğunluğa sahiptir ve beton, sünek (plastik) bir yıkım karakterine sahiptir. aşağıdaki bileşen içeriği sirke, beton karışımındaki kuru bileşenlerin kütlesinin %'si:
Portland çimentosu (gri veya beyaz) derecesi PC 500 D0'dan düşük olmayan - %30,9-34;
Polikarboksilat eter bazlı süperplastikleştirici - %0.2-0.5;
Mikrosilika - %3.2-6.8;
Öğütülmüş kuvars kumu (mikrokuvars) veya taş unu - %12,3-17,2;
İnce taneli kuvars kumu - %53.4-41.5;
Fiber çelik kord beton hacmine göre %1.5-5.0;
Bazalt lifi ve karbon lifleri beton hacmine göre %0.2-3.0;
Su - W / T \u003d 0.95-0.12.
www.freepatent.ru
İnşaat malzemeleri
Makale, yüksek mukavemetli toz betonların özelliklerini ve yeteneklerini, ayrıca uygulama alanları ve teknolojilerini açıklamaktadır.
Yüksek konut inşaat oranları ve endüstriyel binalar yeni ve benzersiz mimari formlar ve özellikle özel yüklü yapılar (geniş açıklıklı köprüler, gökdelenler, açık deniz petrol platformları, gazları ve basınç altındaki sıvıları depolamak için tanklar vb.) yeni etkili betonların geliştirilmesini gerektirdi. Bu konuda önemli ilerleme, özellikle 1980'lerin sonundan beri kaydedilmiştir. Modern yüksek kaliteli betonlar (HKB), çeşitli amaçlar için çok çeşitli betonları sınıflandırır: yüksek mukavemetli ve ultra yüksek mukavemetli betonlar [bkz. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. Möglichkeiten ve Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], kendiliğinden yerleşen betonlar, yüksek korozyona dayanıklı betonlar. Bu tür betonlar tatmin edicidir. yüksek gereksinimler basınç ve çekme mukavemeti, çatlak direnci, darbe mukavemeti, aşınma direnci, korozyon direnci, donma direnci açısından.
Kuşkusuz, yeni beton türlerine geçiş, ilk olarak, beton ve harç karışımlarının plastikleştirilmesi alanındaki devrim niteliğindeki başarılar ve ikinci olarak, en aktif puzolanik katkı maddelerinin - silis dumanı, susuz kaolinler ve ince külün ortaya çıkmasıyla kolaylaştırılmıştır. Polikarboksilat, poliakrilat ve poliglikol bazlı süperakışkanlaştırıcıların ve özellikle çevre dostu hiperakışkanlaştırıcıların kombinasyonları, süperakışkan çimento-mineral dispersiyon sistemleri ve beton karışımları elde etmeyi mümkün kılar. Bu başarılar sayesinde, kimyasal katkılı betondaki bileşenlerin sayısı 6-8'e ulaştı, su-çimento oranı, 4-10 cm un (KM) veya unsuz koni ile karakterize edilen plastisiteyi korurken 0.24-0.28'e düştü. ancak geleneksel ortak girişimlerdeki dökümün aksine, hiperakışkanlaştırıcılar üzerinde yüksek düzeyde işlenebilir betonlara (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) MK eklenmesiyle, mükemmel akışkanlık beton karışımları düşük sedimantasyon ve kendiliğinden yerleşen hava tahliyesi ile birlikte.
Süperplastikleştirilmiş beton karışımlarında önemli ölçüde su azaltımına sahip "yüksek" reoloji, kendisini oluşturan yapısal elemanların farklı ölçek seviyelerine sahip olan bir akışkan reolojik matrisi tarafından sağlanır. Kırmataş için kırma taş betonda, çimento-kum harcı, çeşitli mikro mezo düzeylerde reolojik bir matris görevi görür. Makroyapısal bir eleman olarak kırmataş için yüksek mukavemetli betonlar için plastikleştirilmiş beton karışımlarında, oranı normal betonlardan çok daha yüksek olması gereken reolojik matris, kum, çimento, taş unu, mikrosilika ve Su. Buna karşılık, geleneksel beton karışımlarındaki kum için, mikro düzeydeki reolojik matris, çimento miktarını artırarak akışkanlığı sağlamak için oranı artırılabilen bir çimento-su macunudur. Ancak bu, bir yandan ekonomik değildir (özellikle B10 - B30 sınıflarının betonları için), diğer yandan, paradoksal olarak, süper akışkanlaştırıcılar, hepsi bunun için oluşturulmuş ve yaratılmış olmasına rağmen, Portland çimentosu için zayıf su azaltıcı katkı maddeleridir. . 1979'dan beri gösterdiğimiz gibi hemen hemen tüm süper akışkanlaştırıcılar, birçok mineral tozu veya bunların çimento ile karışımları üzerinde çok daha iyi "çalışırlar" [bkz. Kalaşnikof VI Yapı malzemelerinin üretimi için mineral dağılımlı sistemlerin plastikleştirilmesinin temelleri: Bilim Doktoru derecesi için bilimsel bir rapor şeklinde tez. teknoloji Bilimler. - Voronezh, 1996] saf çimentodan daha iyidir. Çimento, su ile temas ettikten hemen sonra kolloidal partiküller oluşturan ve hızla kalınlaşan suda kararsız, hidratlı bir sistemdir. Ve sudaki kolloidal parçacıkların süper akışkanlaştırıcılarla dağıtılması zordur. Bir örnek, aşırı akışkanlaştırılması zor olan kil bulamaçlarıdır.
Bu nedenle, sonuç kendini göstermektedir: çimentoya taş unu eklemek gereklidir ve bu sadece ortak girişimin karışım üzerindeki reolojik etkisini değil, aynı zamanda reolojik matrisin oranını da artıracaktır. Sonuç olarak, su miktarını önemli ölçüde azaltmak, yoğunluğunu artırmak ve betonun mukavemetini artırmak mümkün hale gelir. Taş tozu ilavesi pratik olarak çimentodaki bir artışa eşdeğer olacaktır (eğer su azaltıcı etkiler çimento ilavesinden önemli ölçüde daha yüksekse).
Burada çimentonun bir kısmını taş unu ile değiştirmeye değil, onu Portland çimentosuna eklemeye (ve önemli bir oranda - %40-60) odaklanmak önemlidir. 1985-2000 yıllarında poliyapı teorisine dayanmaktadır. Çoklu yapıyı değiştirmeye yönelik tüm çalışmalar, betonda tasarruf etmek için Portland çimentosunun %30-50'sini mineral dolgularla değiştirmeyi amaçlıyordu [bkz. Solomatov V.I., Vyrovoy V.N. ve diğerleri Kompozit yapı malzemeleri ve azaltılmış malzeme tüketimine sahip yapılar. - Kiev: Budivelnik, 1991; Aganin S.P. Modifiye kuvars dolgulu düşük su ihtiyacı olan betonlar: Bir hesabın rekabeti için özet. derece cand. teknoloji Bilimler. - M, 1996; Fadel I. M. Bazalt ile doldurulmuş yoğun ayrı beton teknolojisi: Tezin özeti. cand. teknoloji Bilimler - M, 1993]. Portland çimentolarını aynı dayanıma sahip betonlarda saklama stratejisi, yerini sadece basınçta değil, eğilme ve eksenel çekme ve darbede de 2-3 kat daha yüksek dayanımlı beton tasarrufu stratejisine bırakacaktır. Daha açık yapılarda beton tasarrufu, daha yüksek ekonomik etkiçimento tasarrufu yapmaktan daha iyidir.
Farklı ölçek seviyelerindeki reolojik matrislerin bileşimlerini göz önünde bulundurarak, yüksek mukavemetli betonlardaki kum için mikro düzeydeki reolojik matrisin çimento, un, silika, süperakışkanlaştırıcı ve sudan oluşan karmaşık bir karışım olduğunu tespit ettik. Buna karşılık, yapısal elemanlar olarak çimento ve taş unu (eşit dağılım) karışımı için mikrosilikalı yüksek mukavemetli betonlar için, daha küçük ölçekli bir başka reolojik matris ortaya çıkar - silis dumanı, su ve süper akışkanlaştırıcı karışımı.
Ezilmiş beton için, reolojik matrislerin yapısal elemanlarının bu ölçekleri, yüksek yoğunluğunu elde etmek için betonun kuru bileşenlerinin optimal granülometrisinin ölçeklerine karşılık gelir.
Böylece, taş unu ilavesi hem yapısal-reolojik bir işlevi hem de matris doldurma işlevini yerine getirir. Yüksek mukavemetli betonlar için, reaktif mikrosilika ve mikrodehidrate kaolin tarafından daha yüksek bir etki ile gerçekleştirilen taş ununun reaktif-kimyasal işlevi daha az önemli değildir.
SP'nin katı fazın yüzeyinde adsorpsiyonundan kaynaklanan maksimum reolojik ve su azaltıcı etkiler, genetik olarak ince dağılmış sistemlerin karakteristiğidir. yüksek yüzey Bölüm.
Tablo 1.
Su-mineral sistemlerinde SP'nin reolojik ve su azaltıcı etkisi
Tablo 1, SP'li Portland çimentosu döküm bulamaçlarında, ikincisinin su azaltıcı etkisinin, mineral tozlardan 1,5–7,0 kat (aynen!) Daha yüksek olduğunu göstermektedir. Kayalar için bu fazlalık 2-3 kata ulaşabilir.
Bu nedenle, hiperplastikleştiricilerin mikrosilika, taş unu veya kül ile kombinasyonu, basınç dayanımı seviyesini 130-150'ye ve bazı durumlarda 180-200 MPa veya daha fazlasına yükseltmeyi mümkün kılmıştır. Bununla birlikte, mukavemette önemli bir artış, kırılganlıkta yoğun bir artışa ve Poisson oranının 0,14-0,17'ye düşmesine neden olur, bu da acil durumlarda yapıların ani yıkım riskine yol açar. Betonun bu olumsuz özelliğinden kurtulmak, ikincisini çubuk takviyesiyle güçlendirerek değil, çubuk takviyesini polimerlerden, camdan ve çelikten liflerin eklenmesiyle birleştirerek gerçekleştirilir.
Mineral ve çimento dispersiyonlu sistemlerin plastikleştirilmesinin ve suyun azaltılmasının temelleri, Kalaşnikof V.I.'nin doktora tezinde formüle edilmiştir. [santimetre. Kalaşnikof VI Yapı malzemelerinin üretimi için mineral dağılımlı sistemlerin plastikleştirilmesinin temelleri: Bilim Doktoru derecesi için bilimsel bir rapor şeklinde tez. teknoloji Bilimler. - Voronezh, 1996] 1996'da, 1979'dan 1996'ya kadar olan dönemde daha önce tamamlanmış çalışmalara dayanarak. [Kalaşnikof V. I., İvanov I. A. Aşırı sıvılaştırılmış, yüksek konsantrasyonlu dağılmış sistemlerin yapısal-reolojik durumu hakkında. // IV. Ulusal Kompozit Malzemelerin Mekaniği ve Teknolojisi Konferansı Tutanakları. - Sofya: BAN, 1985; Ivanov I. A., Kalaşnikof V. I. İçlerindeki katı fazın konsantrasyonuna bağlı olarak mineral dağılım bileşimlerinin plastikleştirilmesinin etkinliği. // Beton karışımlarının reolojisi ve teknolojik görevleri. Tez. III Tüm Birlik Sempozyumu raporu. - Riga. - RPI, 1979; Kalaşnikof V. I., Ivanov I. A. İçlerindeki katı fazın konsantrasyonuna bağlı olarak mineral dağılmış bileşimlerin plastikleşmesinin doğası hakkında.// Kompozit malzemelerin mekaniği ve teknolojisi. II Ulusal Konferansın Materyalleri. - Sofya: BAN, 1979; Kalaşnikof VI Çeşitli mineral bileşimlerinin naftalin-sülfonik asit süper akışkanlaştırıcılara tepkimesi ve anlık alkalilerin bunun üzerindeki etkisi üzerine. // Kompozit malzemelerin mekaniği ve teknolojisi. Yabancı temsilcilerin katılımıyla III. Ulusal Konferans materyalleri. - Sofya: BAN, 1982; Kalaşnikof VI Süper akışkanlaştırıcılı beton karışımlarındaki reolojik değişikliklerin muhasebesi. // IX All-Union Beton ve Betonarme Konferansı Tutanakları (Taşkent, 1983). -Penza. - 1983; Kalaşnikof VI, Ivanov IA İyon stabilize edici plastikleştiricilerin etkisi altında çimento bileşimlerindeki reolojik değişikliklerin özellikleri. // "Betonun teknolojik mekaniği" eserlerinin toplanması. – Riga: RPI, 1984]. Bunlar, ortak girişimin ince dağılmış sistemlerde mümkün olan en yüksek su azaltma aktivitesinin yönlendirilmiş kullanımı için beklentiler, süperplastikleştirilmiş sistemlerde katıdan çığ benzeri geçişlerinden oluşan kantitatif reolojik ve yapısal-mekanik değişikliklerin özellikleridir. çok küçük bir su ilavesiyle sıvı hale dönüşür. Bunlar, yüksek oranda dağılmış plastikleştirilmiş sistemlerin (kendi ağırlığının etkisi altında) yerçekimi yayılımı ve tiksotropik sonrası akış kaynağı ve gün yüzeyinin kendiliğinden tesviyesi için geliştirilmiş kriterlerdir. Bu, SP'ye yüksek su indirgemesi açısından seçici, tortul, magmatik ve metamorfik kökenli kayalardan ince dağılmış tozlar içeren çimento sistemlerinin sınırlayıcı konsantrasyonunun gelişmiş konseptidir. Bu çalışmalarda elde edilen en önemli sonuç, yerçekimi yayılabilirliği korunurken dispersiyonlardaki su tüketiminde 5-15 kat azalma olasılığıdır. Reolojik olarak aktif tozları çimento ile birleştirerek ortak girişimin etkisini arttırmanın ve yüksek yoğunluklu dökümler elde etmenin mümkün olduğu gösterilmiştir. Yoğunluk ve mukavemetlerinde bir artış ile reaksiyon tozu betonlarında uygulanan bu ilkelerdir (Reaktionspulver beton - RPB veya Reaktif Toz Beton - RPC [bkz. Dolgopolov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Yeni bir çimento türü: çimento yapısı taş. // Yapı malzemeleri. - 1994. - No. 115]). Diğer bir sonuç, tozların dağılımındaki bir artışla ortak girişimin azaltıcı etkisindeki bir artıştır [bkz. Kalaşnikof VI Yapı malzemelerinin üretimi için mineral dağılımlı sistemlerin plastikleştirilmesinin temelleri: Bilim Doktoru derecesi için bilimsel bir rapor şeklinde tez. teknoloji Bilimler. – Voronej, 1996]. Ayrıca çimentoya mikrosilika katılarak ince dağılmış bileşenlerin oranını artırarak toz haline getirilmiş ince taneli betonlarda da kullanılır. Toz beton teorisi ve pratiğindeki bir yenilik, 0-5 mm'lik bir kesirli sıradan kumlu kumun aksine, betonu ince taneli yapan 0,1-0,5 mm'lik bir kesirli ince kumun kullanılmasıydı. Toz betonun dağılmış kısmının ortalama özgül yüzeyi hesaplamamız (bileşim: çimento - 700 kg; ince kum fr. 0.125–0.63 mm - 950 kg; bazalt unu Ssp = 380 m2/kg - 350 kg; kg - 140 kg ) 0.125-0.5 mm fraksiyonlu ince taneli kum ile toplam karışımın% 49'u içeriğiyle, MK Smk = 3000m2 / kg dağılımı ile toz parçanın ortalama yüzeyinin Svd = 1060m2 / kg olduğunu gösterir. , ve Smk = 2000 m2 /kg - Svd = 785 m2 / kg ile. Bu kadar ince dağılmış bileşenler üzerinde, kumsuz katı fazın hacim konsantrasyonunun% 58-64'e ve kumla birlikte -% 76-77'ye ulaştığı ve biraz daha düşük olduğu ince taneli reaksiyon tozu betonları yapılır. süperplastikleştirilmiş ağır betonda katı faz konsantrasyonu (Cv = 0, 80–0.85). Bununla birlikte, kırma betonda, katı faz eksi kırma taş ve kumun hacim konsantrasyonu, dağılmış matrisin yüksek yoğunluğunu belirleyen çok daha düşüktür.
Yüksek mukavemet, yalnızca mikrosilika veya susuz kaolinin değil, aynı zamanda zemin kayadan reaktif bir tozun mevcudiyeti ile sağlanır. Literatüre göre, esas olarak uçucu kül, baltık, kalker veya kuvars unu tanıtılmaktadır. Yu. M. Bazhenov, Sh. T. Babaev ve A. Komarom tarafından düşük su talebine sahip kompozit bağlayıcıların geliştirilmesi ve araştırılması ile bağlantılı olarak SSCB ve Rusya'da reaktif toz beton üretiminde geniş fırsatlar açıldı. A., Batrakov V.G., Dolgopolov N.N. VNV'nin karbonat, granit, kuvars unu ile öğütme sürecinde çimentonun %50'ye kadar değiştirilmesinin su azaltıcı etkiyi önemli ölçüde arttırdığı kanıtlanmıştır. Ezilmiş taş betonun yerçekimi yayılmasını sağlayan W / T oranı, ortak girişimin olağan tanıtımına kıyasla% 13-15'e düşürülür, bu tür VNV-50 üzerindeki betonun gücü 90-100 MPa'ya ulaşır. Özünde, VNV, mikrosilika, ince kum ve dağınık donatı bazında modern toz betonlar elde edilebilir.
Dağılım takviyeli toz betonlar, sadece öngerilmeli donatı ile kombine donatıya sahip taşıyıcı yapılar için değil, aynı zamanda mekansal, mimari detaylar dahil olmak üzere çok ince duvarlı üretim için de çok etkilidir.
En son verilere göre, yapıların tekstil takviyesi mümkündür. 10 yıldan fazla bir süre önce Fransa ve Kanada'da reaksiyon gelişiminin motivasyonu, gelişmiş yabancı ülkelerde yüksek mukavemetli polimer ve alkaliye dayanıklı ipliklerden yapılmış (kumaş) üç boyutlu çerçevelerin tekstil lifi üretiminin geliştirilmesiydi. -taş tozları ve mikrosilika ile doldurulmuş özellikle ince kuvars agregalı, büyük agrega içermeyen ortak girişimli toz betonlar. Bu tür ince taneli karışımlardan elde edilen beton karışımlar, kendi ağırlıklarının etkisi altında yayılır, dokuma çerçevenin tamamen yoğun ağ yapısını ve tüm telkari biçimli arayüzleri doldurur.
Toz beton karışımlarının (PBS) "yüksek" reolojisi, kuru bileşenlerin kütlesinin %10-12'si kadar bir su içeriği sağlar, akma dayanımı?0= 5–15 Pa, yani. yağlı boyalardan sadece 5-10 kat daha yüksektir. Bu Δ0 değeri ile 1995 yılında tarafımızca geliştirilen mini-areometrik yöntem kullanılarak belirlenebilir. Düşük akma noktası, reolojik matris ara tabakasının optimal kalınlığı ile sağlanır. PBS'nin topolojik yapısının dikkate alınmasından, ara katman X'in ortalama kalınlığı aşağıdaki formülle belirlenir:
kum parçacıklarının ortalama çapı nerede; hacim konsantrasyonudur.
Aşağıdaki bileşim için, W/T = 0.103 ile ara katmanın kalınlığı 0.056 mm olacaktır. De Larrard ve Sedran, daha ince kumlar (d = 0.125–0.4 mm) için kalınlığın 48 ila 88 µm arasında değiştiğini buldu.
Parçacıkların ara katmanındaki bir artış, viskoziteyi ve nihai kesme stresini azaltır ve akışkanlığı arttırır. Akışkanlık, su eklenerek ve SP eklenerek artırılabilir. V Genel görünüm suyun ve SP'nin viskozitedeki değişim, nihai kesme gerilmesi ve akma mukavemeti üzerindeki etkisi belirsizdir (Şekil 1).
Süper akışkanlaştırıcı, viskoziteyi su ilavesinden çok daha az azaltırken, SP'den kaynaklanan akma mukavemeti düşüşü suyun etkisinden çok daha fazladır.
Pirinç. 1. SP ve suyun viskozite, akma dayanımı ve akma dayanımı üzerindeki etkisi
Süperplastikleştirilmiş nihai dolgulu sistemlerin temel özellikleri, viskozitenin oldukça yüksek olabilmesi ve akma dayanımı düşükse sistemin yavaş akabilmesidir. SP'siz geleneksel sistemler için viskozite düşük olabilir, ancak artan akma mukavemeti, tiksotropik bir akış kaynağına sahip olmadıkları için yayılmalarını önler [bkz. Kalaşnikof VI, Ivanov IA İyon stabilize edici plastikleştiricilerin etkisi altında çimento bileşimlerindeki reolojik değişikliklerin özellikleri. // "Betonun teknolojik mekaniği" eserlerinin toplanması. – Riga: RPI, 1984].
Reolojik özellikler, ortak girişimin tipine ve dozajına bağlıdır. Üç tür ortak girişimin etkisi Şekil 1'de gösterilmektedir. 2. En etkili ortak girişim Woerment 794'tür.
Pirinç. 2 SP tipinin ve dozajının etkisi: 1 - Woerment 794; 2 - S-3; 3 – Eritme F 10
Aynı zamanda, daha az seçici olduğu ortaya çıkan yerli SP S-3 değil, melamin Melment F10'a dayanan yabancı SP idi.
Toz beton karışımlarının yayılabilirliği, kalıba serilmiş dokuma hacimsel ağ çerçeveli beton ürünlerin oluşumunda son derece önemlidir.
Bir tee, bir I-kiriş, bir kanal ve diğer konfigürasyonlar şeklindeki bu tür hacimli ajur kumaş çerçeveler, çerçevenin bir kalıba yerleştirilmesinden ve sabitlenmesinden ve ardından kolayca nüfuz eden süspansiyon betonunun dökülmesinden oluşan hızlı takviye sağlar. 2–5 mm büyüklüğünde çerçeve hücreleri (Şekil 3) . Kumaş çerçeveler, değişen sıcaklık dalgalanmalarının etkisi altında betonun çatlak direncini kökten artırabilir ve deformasyonu önemli ölçüde azaltabilir.
Beton karışımı, yalnızca ağ çerçeve içinden kolayca yerel olarak dökülmemeli, aynı zamanda, formdaki karışımın hacminde bir artışla çerçeveden "ters" nüfuz ederek formu doldururken de yayılmalıdır. Akışkanlığı değerlendirmek için, kuru bileşenlerin içeriği açısından aynı bileşime sahip toz karışımlar kullanıldı ve koniden yayılabilirlik (sallama masası için) SP ve (kısmen) su miktarı ile kontrol edildi. Yayılma, 175 mm çapında bir ağ halkası ile engellendi.
Pirinç. 3 Kumaş iskele örneği
Pirinç. 4 Serbest ve bloke serpme ile karışımın sıçraması
Ağın net boyutu 2,8 x 2,8 mm ve tel çapı 0,3 x 0,3 mm idi (Şekil 4). Kontrol karışımları 25.0 eriyik ile yapılmıştır; 26.5; 28.2 ve 29.8 cm Deneyler sonucunda karışımın akışkanlığının artmasıyla serbest dc ve bloke akış db çaplarının oranının azaldığı tespit edilmiştir. Şek. 5, dc/dbotdc'deki değişikliği gösterir.
Pirinç. 5 DC/db'yi serbest yayılmış DC'den değiştirin
Şekilden de anlaşılacağı gibi, karışımdaki fark dc yayılır ve db 29.8 cm serbest yayılma ile karakterize edilen akışkanlıkta kaybolur, dc.= 28.2'de ağ boyunca yayılma %5 azalır. Özellikle ağ üzerinden yayılma sırasında büyük bir yavaşlama, 25 cm'lik bir yayılıma sahip bir karışım ile yaşanır.
Bu bağlamda, 3–3 mm hücre boyutuna sahip ağ çerçeveleri kullanırken, en az 28–30 cm yayılıma sahip karışımların kullanılması gerekir.
0,15 mm çapında ve 6 mm uzunluğunda çelik liflerle hacimce % 1 oranında takviye edilmiş dağınık betonarme toz betonun fiziksel ve teknik özellikleri tablo 2'de sunulmuştur.
Tablo 2.
Evsel SP S-3 kullanılarak düşük su ihtiyacına sahip bir bağlayıcı üzerinde toz betonun fiziksel ve teknik özellikleri
Yabancı verilere göre,% 3 takviye ile basınç dayanımı 180–200 MPa'ya ve eksenel gerilimle - 8–10 MPa'ya ulaşır. Darbe mukavemeti on kattan fazla artar.
Hidrotermal işlemin etkinliği ve tobermorit ve buna bağlı olarak xonotlite oranındaki artış üzerindeki etkisi göz önüne alındığında, toz betonun olanakları tükenmekten uzaktır.
www.allbeton.ru
Toz reaksiyon betonu
Son Güncelleme ansiklopediler: 17/12/2017 - 17:30
Reaktif toz beton, 0,2 ila 300 mikron tane boyutuna sahip, ince öğütülmüş reaktif malzemelerden yapılmış ve yüksek mukavemet (120 MPa'dan fazla) ve yüksek su direnci ile karakterize edilen betondur.
[GOST 25192-2012. Beton. Sınıflandırma ve genel özellikler]
Reaktif toz beton reaktif toz beton-RPC] - önemli miktarda yüksek oranda dağılmış mineral bileşenler - kuvars kumu, mikro silika, süper akışkanlaştırıcı ve ayrıca düşük W'ye sahip çelik lif dahil olmak üzere 200-800 MPa yüksek basınç dayanımına sahip, bükülme > 45 MPa olan bir kompozit malzeme / T (~0.2), ürünlerin 90-200°C sıcaklıkta ısı ve nem tedavisini kullanarak.
[Usherov-Marshak A.V. Beton bilimi: bir sözlük. M.: RIF Yapı Malzemeleri - 2009. - 112 s.]
Telif hakkı sahipleri! Bu terime ücretsiz erişim bir telif hakkı ihlali ise, derleyiciler, telif hakkı sahibinin talebi üzerine bağlantıyı veya terimin kendisini (tanımını) siteden kaldırmaya hazırdır. Yönetimle iletişime geçmek için geri bildirim formunu kullanın.
enciklopediyastroy.ru
tez özeti Bu konuda ""
el yazması olarak
İNCE TANIMLI REAKSİYON TOZ DAĞILIMI TAKVİYELİ TAŞ BETON
Uzmanlık 05.23.05 - Yapı malzemeleri ve ürünleri
Çalışma, Devlet Yüksek Öğretim Kurumu'nun "Beton, Seramik ve Bağlayıcı Teknolojileri" bölümünde gerçekleştirildi. mesleki Eğitim"Penza Devlet Üniversitesi mimarlık ve inşaat” ve Münih Teknik Üniversitesi Yapı Malzemeleri ve İnşaatları Enstitüsü'nde.
Bilim danışmanı -
Teknik Bilimler Doktoru, Profesör Valentina Serafimovna Demyanova
Resmi rakipler:
Rusya Federasyonu Onurlu Bilim Çalışanı, RAASN Sorumlu Üyesi, Teknik Bilimler Doktoru, Profesör Vladimir Pavlovich Selyaev
Teknik Bilimler Doktoru, Profesör Oleg Vyacheslavovich Tarakanov
Lider kuruluş - JSC "Penzastroy", Penza
Savunma, 7 Temmuz 2006'da saat 16: 00'da D 212.184.01 yüksek mesleki eğitim devlet eğitim kurumunda "Penza Devlet Mimarlık ve İnşaat Üniversitesi" adresindeki tez konseyi toplantısında yapılacaktır: 440028, Penza, st. G. Titova, 28, bina 1, konferans salonu.
Tez Devlet kütüphanesinde bulunabilir. Eğitim kurumu yüksek mesleki eğitim "Penza Devlet Mimarlık ve İnşaat Üniversitesi"
Tez Kurulu Akademik Sekreteri
V. A. Khudyakov
İŞİN GENEL TANIMI
Tek eksenli sıkıştırma altında betonun mukavemetinde önemli bir artış ile, çatlak direnci kaçınılmaz olarak azalır ve yapıların gevrek kırılma riski artar. Betonun fiber ile dağıtılmış takviyesi, bu olumsuz özellikleri ortadan kaldırır, bu da yeni bir kaliteye sahip olan 80-100 MPa'lık bir mukavemetle 80-100'ün üzerindeki sınıfların betonunu üretmeyi mümkün kılar - yıkımın viskoz doğası.
Dağılım takviyeli betonlar alanındaki bilimsel çalışmaların analizi ve bunların yerel uygulamada üretimi, ana yönelimin bu tür betonlarda yüksek mukavemetli matrisler kullanma hedeflerini takip etmediğini göstermektedir. Dağınık betonarme betonun basınç dayanımı açısından sınıfı son derece düşük kalır ve B30-B50 ile sınırlıdır. Bu, düşük gerilme mukavemeti ile bile çelik lifi tam olarak kullanmak için lifin matrise iyi bir şekilde yapışmasını sağlamaya izin vermez. Ayrıca, teorik olarak,% 59'luk bir hacimsel donatı derecesine sahip serbest serilmiş liflere sahip beton ürünler geliştirilmekte ve pratikte beton ürünler üretilmektedir. Titreşime maruz kalan lifler, plastikleştirilmemiş "yağ" yüksek büzülme ile dökülür çimento-kum harçlarıçimento-kum bileşimi - 14-I: 2.0, W / C = 0.4'te, son derece savurgan ve 1974'teki çalışma seviyesini tekrarlıyor. Süper plastikleştirilmiş VNV, mikro silika ile mikro dağılmış karışımlar, reaktif tozlarla oluşturma alanında önemli bilimsel başarılar yüksek mukavemetli kayalardan, bir oligomerik bileşimin süper plastikleştiricilerini ve bir polimerik bileşimin hiperplastikleştiricilerini kullanarak su azaltıcı etkinin% 60'a çıkarılmasını mümkün kılmıştır. Bu başarılar, dökme kendiliğinden yerleşen karışımlardan dağınık, güçlendirilmiş yüksek dayanımlı betonarme veya ince taneli toz betonların oluşturulması için temel oluşturmadı. Bu arada, gelişmiş ülkeler aktif olarak dağınık liflerle güçlendirilmiş yeni nesil reaksiyon tozu betonları geliştiriyorlar. Toz beton karışımları kullanılır
İçlerine yerleştirilmiş dokuma hacimsel ince ağ çerçeveli kalıpları dökmek ve bunların çubuk takviyesi ile kombinasyonları için.
Ultra düşük su içeriğinde dökülerek elde edilen çok yoğun, yüksek mukavemetli matrisli çok bileşenli ince taneli toz betonların oluşturulması için teorik ön koşulları ve motivasyonları ortaya çıkarmak, yıkım sırasında sünek bir karaktere sahip betonların üretilmesini ve yüksek çekme bükülme mukavemeti;
Kompozit bağlayıcıların ve dağılmış takviyeli ince taneli bileşimlerin yapısal topolojisini ortaya çıkarın, dolgu parçacıkları ile takviye edici liflerin geometrik merkezleri arasındaki mesafeleri tahmin etmek için yapılarının matematiksel modellerini elde edin;
C1 = 0,1 mm ve I = 6 mm lifli ince taneli dağıtılmış betonarme karışımlarının bileşimlerini, betonun uzayabilirliğini artırmak için yeterli minimum içerikle optimize etmek, hazırlama teknolojisi ve tarifin akışkanlık üzerindeki etkisini belirlemek betonların yoğunluğu, hava içeriği, dayanım ve diğer fiziksel ve teknik özellikleri.
Çalışmanın bilimsel yeniliği.
1. Bilimsel olarak doğrulanmış ve deneysel olarak doğrulanmış, dağılmış-takviyeli de dahil olmak üzere, ince kuvars kumu fraksiyonları ile kırmataşsız, reaktif kaya tozları ve mikrosilika içeren beton karışımlarından yapılmış, yüksek mukavemetli ince taneli çimento tozu betonları elde etme olasılığı, kuru bileşenlerin ağırlığına göre dökme kendiliğinden yerleşen karışımdaki su içeriğine kadar süper akışkanlaştırıcıların verimliliğinde %10-11'e kadar (pres için ortak girişim yarı kuru karışım olmadan karşılık gelir) artış.
4. Teorik olarak tahmin edilen ve ağırlıklı olarak deneysel olarak kanıtlanan kompozit çimento bağlayıcıların sertleşmesinin çözelti difüzyon-iyon mekanizması aracılığıyla, dolgu içeriğindeki bir artışla veya çimento dispersiyonuna kıyasla dispersiyonunda önemli bir artışla artar.
5. İnce taneli toz betonların yapı oluşum süreçleri incelenmiştir. Süperakışkanlaştırılmış dökme kendiliğinden yerleşen beton karışımlarından yapılan toz betonların çok daha yoğun olduğu, dayanım büyüme kinetiklerinin daha yoğun olduğu ve ortalama dayanımın SP'siz betonlardan önemli ölçüde daha yüksek olduğu, aynı su içeriğinde preslenmiş betonlardan önemli ölçüde daha yüksek olduğu gösterilmiştir. 40-50 MPa basınç. Tozların reaktif-kimyasal aktivitesini değerlendirmek için kriterler geliştirilmiştir.
6. 0.15 çapında ve 6 mm uzunluğunda ince çelik lifli ince taneli dispersiyonlu betonarme karışımlarının optimize edilmiş bileşimleri,
hazırlanma teknolojisi, bileşenlerin giriş sırası ve karıştırma süresi; bileşimin beton karışımlarının akışkanlığı, yoğunluğu, hava içeriği ve betonların basınç dayanımı üzerindeki etkisi belirlenmiştir.
Çalışmanın pratik önemi, ürünler ve yapılar için döküm kalıpları için hem çubuk donatısız hem de birleşik çubuk donatı ile fiberli yeni döküm ince taneli toz beton karışımlarının geliştirilmesinde yatmaktadır. Yüksek yoğunluklu beton karışımlarının kullanılmasıyla, nihai yüklerin etkisi altında sünek kırılma desenli, çatlamaya karşı yüksek dirençli bükülmüş veya sıkıştırılmış betonarme yapılar üretmek mümkündür.
0,04-0,15 mm çapında ve 0,04-0,15 mm uzunluğunda ince ve kısa yüksek mukavemetli bir fiber kullanmak için metale yapışmayı arttırmak için 120-150 MPa basınç dayanımına sahip yüksek yoğunluklu, yüksek mukavemetli bir kompozit matris elde edildi. 6-9 mm, bükülmede yüksek çekme mukavemetine sahip ince duvarlı telkari ürünlerin üretimi için döküm teknolojisi için tüketimini ve akış direncini azaltmayı mümkün kılan beton karışımları.
İşin onaylanması. Tez çalışmasının ana hükümleri ve sonuçları Uluslararası ve Tüm Rusya'da sunuldu ve rapor edildi.
Rus bilimsel ve teknik konferansları: “Yeni Binyıl için Genç Bilim” (Naberezhnye Chelny, 1996), “Kentsel Planlama ve Kalkınma Sorunları” (Penza, 1996, 1997, 1999), “ Günümüze ait sorunlar yapı malzemeleri bilimi" (Penza, 1998), " modern yapı"(1998), Uluslararası bilimsel ve teknik konferanslar" Kompozit yapı malzemeleri. Teori ve uygulama "(Penza, 2002, 2003, 2004, 2005), "Mimari yapım sürecinde yaratıcılık için bir motivasyon olarak kaynak ve enerji tasarrufu" (Moscow-Kazan, 2003), "Gerçek inşaat sorunları" (Saransk, 2004) , "Yapı malzemeleri üretiminde yeni enerji ve kaynak tasarrufu sağlayan bilim yoğun teknolojiler" (Penza, 2005), Tüm Rusya bilimsel ve pratik konferansı "Volga bölgesindeki şehirlerin sürdürülebilir kalkınması için kentsel planlama, yeniden yapılanma ve mühendislik desteği (Tolyatti, 2004), RAASN'nin Akademik Okumaları "Yapı malzemeleri bilimi teori ve pratiğinin geliştirilmesi için başarılar, problemler ve umut verici yönler" (Kazan, 2006).
Yayınlar. Araştırmanın sonuçlarına göre 27 makale yayınlandı (HAC listesine göre dergilerde 3 makale).
Giriş bölümünde, seçilen araştırma yönünün uygunluğu kanıtlanmakta, araştırmanın amaç ve hedefleri formüle edilmekte ve bilimsel ve pratik önemi gösterilmektedir.
Literatürün analitik bir incelemesine ayrılan birinci bölümde, yüksek kaliteli betonların ve fiber takviyeli betonların kullanımında yurt içi ve yurt dışı deneyimlerin bir analizi yapılmıştır. Yabancı uygulamada, esas olarak 1990'dan sonra 120-140 MPa'ya kadar mukavemete sahip yüksek mukavemetli beton üretilmeye başlandığı gösterilmiştir. Son altı yılda, yüksek mukavemetli mukavemetin arttırılmasında geniş beklentiler tespit edilmiştir. 130150 MPa'dan itibaren beton ve 60-70 MPa dayanıma ulaşan yıllar içinde işlenen betonun ısıl işlemi sayesinde 210250 MPa dayanımlı özellikle yüksek mukavemetli beton kategorisine aktarılması.
Özellikle yüksek dayanımlı betonları agreganın tane boyutuna göre 2 tipe ayırma eğilimi vardır: maksimum tane boyutu 8-16 mm'ye kadar olan ince taneli taş ve tane boyutuna kadar olan ince taneli beton. 0,5-1,0 mm Her ikisi de mutlaka mikrosilika veya mikrodehidrate kaolin, güçlü kaya tozları içerir ve betona süneklik, darbe dayanımı, çatlama direnci - lif vermek için çeşitli malzemeler. Özel bir grup, maksimum tane boyutu 0,3-0,6 mm olan ince taneli toz betonları (Reaktionspulver beton-RPB veya Reaktif Toz Beton) içerir. Eksenel basınç dayanımı 200-250 MPa ve donatı katsayısı hacimce maksimum %3-3,5 olan bu tür betonların eğilmede 50 MPa'ya kadar çekme dayanımına sahip olduğu gösterilmiştir. Bu özellikler, her şeyden önce, elyafa yapışmayı arttırmayı ve yüksek gerilme mukavemetinden tam olarak yararlanmayı mümkün kılan yüksek yoğunluklu ve yüksek mukavemetli bir matrisin seçilmesiyle sağlanır.
Rusya'da elyaf takviyeli beton üretiminde araştırma ve deneyim durumu analiz edilmektedir. Yabancı gelişmelerden farklı olarak, Rus araştırmaları, yüksek mukavemetli matrisli fiber takviyeli beton kullanımına değil, düşük mukavemetli üç-dört bileşenli betonlarda takviye yüzdesini hacimce %5-9'a kadar artırmaya odaklanmıştır. 17-28 MPa'ya kadar bükülmede çekme mukavemetini artırmak için B30-B50 sınıfları. Bütün bunlar, 1970-1976 yabancı deneyiminin bir tekrarıdır, yani. etkili süper akışkanlaştırıcıların ve mikrosilikanın kullanılmadığı ve elyaf takviyeli betonun esas olarak üç bileşenli (kumlu) olduğu yıllar. Portland çimentosu tüketimi 700-1400 kg/m3, kum - 560-1400 kg/m3, lifler - 390-1360 kg/m3 olan lif takviyeli betonların üretilmesi tavsiye edilir, bu da son derece savurgandır ve aşağıdakileri dikkate almaz: yüksek kaliteli betonların geliştirilmesinde kaydedilen ilerleme.
Özel fonksiyonel belirleyici bileşenlerin görünümünde çeşitli devrim niteliğindeki aşamalarda çok bileşenli betonların gelişiminin evriminin bir analizi: lifler, süper akışkanlaştırıcılar, mikrosilika. Altı-yedi bileşenli betonların, elyafın ana işlevinin etkin kullanımı için yüksek mukavemetli bir matrisin temeli olduğu gösterilmiştir. Çok işlevli hale gelen bu betonlardır.
Yüksek mukavemetli ve özellikle yüksek mukavemetli reaksiyon-toz betonların ortaya çıkması için ana motivasyonlar, beton karışımlarında "rekor" su azaltımı değerleri elde etme olasılığı ve özel reolojik durumları formüle edilmiştir. Tozlar için formüle edilmiş gereksinimler ve
madencilik endüstrisinin teknolojik atığı olarak yaygınlıkları.
Analize dayanarak, araştırmanın amacı ve hedefleri formüle edilir.
İkinci bölüm, kullanılan malzemelerin özelliklerini sunar ve araştırma yöntemlerini açıklar.Alman ve Rus üretimi hammaddeler kullanılmıştır: çimentolar CEM 1 42.5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg CEM 1 42.5 R, Weisenau CEM 1 42.5, Volsky PC500 DO , Starooskolsky PTS 500 TO; kum Sursky sınıflandırılmış fr. 0.14-0.63, Balasheisky (Syzran) sınıflandırılmış fr. 0.1-0.5 mm, Halle kumu fr. 0.125-0.5 "mm; mikrosilika: Eikern Microsilica 940, Si02 içeriği> %98.0, Silia Staub RW Fuller, Si02 içeriği> %94,7, BS-100 (Soda ilişkisi), ZYu2>% 98,3 ile, Chelyabinsk EMK, SiO içeriği; = 84 -90%, d = 0.15 mm, 7 = 6 mm ve 1700-3100 MPa çekme mukavemeti ile Alman ve Rus üretimi lifi; tortul ve volkanik kökenli kayaların tozları; naftalin, melamin ve polikarboksilat bazlı süper ve hiperplastikleştiriciler .
Beton karışımlarının hazırlanması için Eirich'ten yüksek hızlı bir karıştırıcı ve türbülanslı bir karıştırıcı Kaf kullanılmıştır. TBKiV, Alman ve yerli üretim modern cihaz ve ekipmanlar. X-ışını kırınım analizi bir Seifert analizörü üzerinde, elektron mikroskobik analizi ise bir Philips ESEM mikroskobu üzerinde gerçekleştirilmiştir.
Üçüncü bölüm, dağınık takviyeli olanlar da dahil olmak üzere kompozit bağlayıcıların ve toz betonların topolojik yapısını ele almaktadır. Dolgu maddelerinin hacim oranının ana bağlayıcının payını aştığı kompozit bağlayıcıların yapısal topolojisi, reaksiyon süreçlerinin mekanizmasını ve hızını önceden belirler. Toz betondaki kum parçacıkları arasındaki (veya yüksek oranda doldurulmuş bağlayıcılardaki Portland çimentosu parçacıkları arasındaki) ortalama mesafeleri hesaplamak için, kompozitin hacmine eşit A yüzey boyutuna ve A3 hacmine sahip bir temel kübik hücre kabul edildi.
C4V çimentosunun hacim konsantrasyonu dikkate alındığında, çimentonun ortalama parçacık boyutu<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:
kompozit bağlayıcıda çimento parçacıkları arasındaki merkezden merkeze mesafe için:
Ats \u003d ^-3 / i- / b-Su \u003d 0.806 - ^-3 / 1 / ^ "(1)
toz betondaki kum parçacıkları arasındaki mesafe için:
Z / tg / 6 - St \u003d 0.806 ap-schust (2)
350-370 litreye (kum kütle akış hızı 950-1000 kg) eşit bir ince taneli toz beton karışımında 0.14-0.63 mm'lik bir kesirli kumun hacim fraksiyonu alındığında, geometrik merkezler arasındaki minimum ortalama mesafe. 428-434 mikrona eşit parçacıklar elde edildi. Parçacıkların yüzeyleri arasındaki minimum mesafe 43-55 mikron ve kum boyutu 0.1-0.5 mm - 37-44 mikrondur. Parçacıkların altıgen paketlenmesiyle, bu mesafe K = 0.74/0.52 = 1.42 katsayısı kadar artar.
Böylece, toz beton karışımının akışı sırasında, reolojik matrisin bir çimento, taş unu ve mikro silika süspansiyonundan yerleştirildiği boşluğun boyutu 43-55 mikron ile 61-78 mikron arasında değişecektir, kum fraksiyonunda 0.1 -0.5 mm matris ara tabakasına bir azalma ile 37-44 mikrondan 52-62 mikrona kadar değişecektir.
Uzunluk / ve çap c olan dağılmış lif liflerinin topolojisi? lifli beton karışımlarının reolojik özelliklerini, akışkanlıklarını, liflerin geometrik merkezleri arasındaki ortalama mesafeyi belirler, betonarme çekme mukavemetini belirler. Hesaplanan ortalama mesafeler, düzenleyici belgelerde, dağınık donatı ile ilgili birçok bilimsel makalede kullanılmaktadır. Bu formüllerin tutarsız olduğu ve bunlara dayalı hesaplamaların önemli ölçüde farklılık gösterdiği gösterilmiştir.
Yüz uzunluğu / içine lif yerleştirilmiş kübik bir hücrenin (Şekil 1) dikkate alınmasından
b/ çapında lifler, toplam lif içeriği-11 curl / V, kenardaki lif sayısı belirlenir
P = ve mesafe o =
tüm liflerin hacmini dikkate alarak Vn = fE.iL. /. dg ve katsayı-Şek. 14
takviye faktörü /l = (100-l s11 s) / 4 ■ I1, ortalama "mesafe" belirlenir:
5 \u003d (/ - th?) / 0.113 ■ l / uc -1 (3)
Hesaplamalar 5, Romuapdi I.R. formüllerine göre yapılmıştır. ve Mendel I.A. ve Mak Kee formülüne göre. Mesafe değerleri Tablo 1'de sunulmuştur. Tablo 1'de görüldüğü gibi Mek Ki formülü uygulanamaz. Böylece, hücre hacminin 0,216 cm3'ten (/ = 6 mm) 1000 m3'e (/ = 10000 mm) artmasıyla mesafe 5 artar.
Aynı q'da 15-30 kez erir, bu da bu formülü geometrik ve fiziksel anlamdan mahrum eder.Romuapdi formülü, 0.64 katsayısı dikkate alınarak kullanılabilir. :
Bu nedenle, katı geometrik yapılardan elde edilen formül (3), Şekil 2'de doğrulanan nesnel bir gerçekliktir. 1. Bu formülü kullanarak kendi ve yabancı çalışmalarımızın sonuçlarını işlemek, verimsiz, esasen ekonomik olmayan güçlendirme ve optimal güçlendirme seçeneklerini belirlemeyi mümkün kıldı.
tablo 1
Çeşitli formüllere göre hesaplanan, dağılmış _ liflerin geometrik merkezleri arasındaki mesafelerin 8 değerleri _
Çap, s), mm B mm çeşitli q ve / formüllere göre
1=6 mm 1=6 mm Tümü için / = 0-*"
c-0.5 c-1.0 c-3.0 c=0.5 i-1.0 c-3.0 11=0.5 ¡1=1.0 c=3.0 (1-0.5 (1-1.0 ts-3.0 (»=0.5 ts=1.0 (1*3.0))
0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64
0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65
0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46
0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36
0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49
0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67
1,00 11,90 3,76 7,96
/= 10 mm /= 10 mm
0,01 0,0127 0,089 0,051 0,118 0,083 0,048 Mesafe değerleri değişmedi 1,07 1,07 1,06 0,65 0,67 0,72
0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65
0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68
0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74
0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61
0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59
1,00 9,47 4,83 1,96 1,18
1= 10000 mm 1= 10000 mm
0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64
0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64
0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64
0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66
0,50 6,28 4,43 2,68 112.OS 0,056 0,65
0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64
1.00 12.53 8.86 5.37 373.6С 0.033 0.64
Dördüncü bölüm, süper plastikleştirilmiş dağılmış sistemlerin, toz beton karışımlarının (PBS) reolojik durumunun incelenmesine ve bunu değerlendirme metodolojisine ayrılmıştır.
PBS, yüksek akışkanlığa sahip olmalı, sürüklenen hava ve kendiliğinden yerleşen karışımların salınması ile yatay bir yüzey oluşana kadar karışımın kalıplarda tam yayılmasını sağlamalıdır. Elyaf takviyeli beton üretimi için beton tozu karışımının dağınık donatıya sahip olması gerektiği göz önüne alındığında, böyle bir karışımın akışı, lifsiz karışımın akışından biraz daha düşük olmalıdır.
Açıkta 2-5 mm göz ebadına sahip üç boyutlu çok sıralı ince gözenekli dokuma çerçeveli kalıpları dökmek için amaçlanan beton karışımı, kalıp boyunca yayılarak kalıbın dibine kolayca dökülmelidir, doldurulduktan sonra yatay bir yüzey oluşmasını sağlar.
Karşılaştırılan dispers sistemleri arasında reoloji ile ayrım yapmak için, nihai kesme gerilimi ve verimi değerlendirmek için basit yöntemler geliştirilmiştir.
Süper plastikleştirilmiş bir süspansiyonda bir hidrometreye etki eden kuvvetlerin şeması göz önünde bulundurulur. Sıvının akma dayanımı t0 ise, hidrometre içine tamamen daldırılmaz. mn için aşağıdaki denklem elde edilir:
burada ¿/ silindirin çapıdır; m silindirin kütlesidir; p, süspansiyonun yoğunluğudur; ^-yerçekimi ivmesi.
Dikey bir duvar üzerinde iki plaka arasındaki boşlukta bir kılcalda (boruda) sıvı dengesinde r0'ı belirlemek için denklemlerin türetilmesinin basitliği gösterilmiştir.
Çimento, bazalt, kalkedonik süspansiyonlar, PBS için m0 belirleme yöntemlerinin değişmezliği belirlenmiştir. Bir dizi yöntem, kalıplara döküldüğünde iyi yayılması gereken 5-8 Pa'ya eşit olan PBS için optimal t0 değerini belirledi. M'yi belirlemek için en basit kesinlik yönteminin hidrometrik olduğu gösterilmiştir.
Toz beton karışımının yayılma durumu ve altında yarım küre şeklindeki yüzeyin tüm düzensizliklerinin yumuşatıldığı yüzeyinin kendiliğinden tesviyesi ortaya çıkar. Dökme sıvının yüzeyindeki damlaların sıfır ıslanma açısında, yüzey gerilimi kuvvetlerini hesaba katmadan, t0 şöyle olmalıdır:
Te burada d, yarım küre düzensizliklerinin çapıdır. 0.14-0.6 mm veya 0.1-0.5 mm kum tanesi boyutunun optimal seçiminden ve miktarından oluşan PBS'nin çok düşük akma dayanımı ve iyi reoteknolojik özelliklerinin nedenleri tanımlanmıştır. Bu, kaba kum tanelerinin ince çimento katmanları ile ayrıldığı ve karışımın g ve viskozitesini önemli ölçüde artıran ince taneli kumlu betonlara kıyasla karışımın reolojisini iyileştirir. Çeşitli SP sınıflarının tipi ve dozajının tn üzerindeki etkisi ortaya çıkarılmıştır (Şekil 4), burada 1-Woerment 794; 2-SP S-3; 3-Mement FIO. Toz karışımların yayılabilirliği, cam üzerine monte edilmiş bir sallama tablasından koni tarafından belirlendi. Koninin yayılmasının 25-30 cm içinde olması gerektiği bulundu, yayılan hava içeriğindeki bir artışla yayılabilirlik azalır, oranı hacimce% 4-5'e ulaşabilir. Türbülanslı karıştırmanın bir sonucu olarak, ortaya çıkan gözeneklerin boyutu ağırlıklı olarak 0,51,2 mm'dir ve r0 = 5–7 Pa'da ve 2730 cm'lik bir yayılımda, %2,5–3,0'lık bir artık içeriğe çıkarılabilir. Vakumlu karıştırıcılar kullanıldığında, hava gözeneklerinin içeriği %0.8-1.2'ye düşürülür. Toz beton karışımının yayılımındaki değişimde ağ engelinin etkisi ortaya çıkar. Karışımların yayılmasını 175 mm çapında bir ağ halkası ile 2.8x2.8 mm net bir çapı olan bir ağ ile bloke ederken, yayılmadaki azalma derecesinin azaldığı bulundu. Akma mukavemetindeki artış, akma mukavemeti arttıkça ve kontrol yayılımı 26.5 cm'nin altına düştükçe önemli ölçüde artmaktadır. Serbest c1c ve bloke edilmiş diskin çaplarının oranındaki değişim Ls'den yüzer, Şek. 5. Dokuma çerçeveli kalıplara dökülen toz beton karışımları için yayılım en az 27-28 cm olmalıdır. Dispersiyonun yayılmasındaki azalmada lif tipinin etkisi güçlendirilmiş karışım ¿с, cm Kullanılan üç tip için ^ geometrik faktörlü lifler eşittir: 40 (si), 15 mm; 1=6 mm; //=1%), 50 (¿/= 0,3 mm; /=15 mm; zikzak c = %1), 150 (s1- 0,04 mm; / = 6 mm - cam kaplamalı mikrofiber c - 0,7%) ve takviyeli s1a karışımının yayılmasındaki değişiklik üzerindeki kontrol yayılması s1n değerleri Tabloda gösterilmiştir. 2. Hacimce daha düşük takviye yüzdesine n rağmen, akışkanlıktaki en güçlü düşüş, d = 40 µm olan mikro elyaflı karışımlarda bulundu. Takviye derecesinin artmasıyla akışkanlık daha da azalır. Güçlendirme oranı ile //=%2,0 fiber ile<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%. Beşinci bölüm, kayaların reaktif aktivitesinin incelenmesine ve reaksiyon-toz karışımlarının ve betonların özelliklerinin incelenmesine ayrılmıştır. Kayaçların reaktivitesi (Gp): kuvars kumu, silisli kumtaşları, polimorfik modifikasyonlar 5/02 - çakmaktaşı, kalsedon, tortul kökenli çakıl ve volkanik - diyabaz ve bazalt düşük çimentoda incelenmiştir (C:Gp = 1:9-4 :4), çimento ile zenginleştirilmiş karışım Tablo 2 Kontrol. bulanıklık<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1 25,0 1,28 1,35 1,70 28,2 1,12 1,14 1,35 29.8 1.08 1.11 1D2 syakh (Ts:Gp). Syd = 100–160 m2/kg olan iri kaya tozları ve Syo = 900–1100 m2/kg olan ince tozlar kullanılmıştır. Kayaların reaktif aktivitesini karakterize eden en iyi karşılaştırmalı dayanım göstergelerinin, 28 gün sonra ince dağılmış kayalar kullanıldığında ve 1.0 için uzun sertleşme dönemlerinde C:Gp = 1:9.5 bileşimli düşük çimentolu kompozit karışımlarda elde edildiği tespit edilmiştir. -1, 5 yıl. Çeşitli kayalarda - öğütülmüş çakıl, kumtaşı, bazalt, diyabaz üzerinde 43-45 MPa'lık yüksek mukavemet değerleri elde edildi. Ancak yüksek dayanımlı toz betonlar için sadece yüksek dayanımlı kayalardan elde edilen tozların kullanılması gerekir. X-ışını kırınım analizi, hem saf hem de bunlarla birlikte bir çimento karışımından alınan numunelerdeki bazı kayaların faz bileşimini belirledi. Bu kadar düşük çimento içeriğine sahip karışımların çoğunda eklem mineral yeni oluşumlarının oluşumu bulunamadı, CjS, tobermorit, portlandit varlığı açıkça belirlendi. Ara maddenin mikrografları, tobermorit benzeri kalsiyum hidrosilikatların jel benzeri fazını açıkça göstermektedir. RPM'nin bileşimini seçmenin ana ilkeleri, karışımın en iyi reolojik özelliklerini ve maksimum beton mukavemetini sağlayan çimentolama matrisinin gerçek hacimlerinin ve kum hacminin oranının seçilmesinden oluşuyordu. Ortalama çapı dcp olan kum parçacıkları arasında önceden oluşturulmuş orta tabaka x = 0.05-0.06 mm'ye dayanarak, kübik hücreye ve formül (2)'ye göre matrisin hacmi şöyle olacaktır: vM=(dcp+x?-7t-d3/6 = A3-x-d3/6 (6) Ara katman * = 0.05 mm ve dcp = 0.30 mm alındığında, Vu ¡Vp = 2 oranı elde edilir ve karışımın 1 m3'ü başına matris ve kum hacimleri sırasıyla 666 l ve 334 l olacaktır. Kum kütlesi sabit alınarak ve çimento, bazalt unu, MK, su ve SP oranları değiştirilerek karışımın akışkanlığı ve betonun mukavemeti belirlenmiştir. Daha sonra kum parçacıklarının boyutu, orta tabakanın boyutu değiştirildi ve matrisin bileşen bileşiminde benzer değişiklikler yapıldı. Bazalt unun özgül yüzeyi, kumdaki boşlukları çimento ve bazalt parçacıklarının baskın boyutlarıyla doldurma koşullarına dayalı olarak çimentonunkine yakın alınmıştır. 15-50 mikron. Bazalt ve çimento partikülleri arasındaki boşluklar 0.1-1 µm boyutlarındaki MK partikülleri ile doldurulmuştur. RPBS'nin hazırlanması için rasyonel bir prosedür, bileşenlerin girişi, homojenizasyon süresi, karışımın "dinlenmesi" ve FA parçacıklarının homojen bir dağılımı ve karışımda dağılmış takviye için nihai homojenizasyon gibi sıkı bir şekilde düzenlenmiş bir dizi ile geliştirilmiştir. . RPBS bileşiminin nihai optimizasyonu, diğer tüm bileşenlerin içeriği değiştirilerek sabit bir kum miktarı içeriğinde gerçekleştirildi. Polikarboksilat HP'nin SP S-3 ile değiştirilmesiyle 3'ü yerli çimentolar üzerinde olmak üzere her biri 12 numune olmak üzere toplam 22 kompozisyon yapılmıştır. Tüm karışımlarda, yayılmalar, yoğunluklar, sürüklenen hava içeriği belirlendi ve betonda - 2.7 ve 28 günlük normal sertleşmeden sonra basınç dayanımı, eğilme ve yarmada çekme dayanımı. Yayılmanın 21 ila 30 cm arasında değiştiği, sürüklenen hava içeriğinin %2 ila %5 arasında olduğu ve boşaltılan karışımlar için - %0,8 ila %1,2 arasında, karışımın yoğunluğunun 2390-2420 kg/m3 arasında değiştiği bulundu. Dökümden sonraki ilk dakikalarda, yani 1020 dakika sonra, sürüklenen havanın ana kısmının karışımdan ayrıldığı ve karışımın hacminin azaldığı ortaya çıktı. Daha iyi hava tahliyesi için betonun yüzeyinde hızlı yoğun bir kabuk oluşumunu önleyen bir film ile kaplanması gerekir. Şek. 6, 7, 8, 9, 7 ve 28 günlükken ortak girişim tipinin ve dozajının karışımın akışına ve betonun dayanımına etkisini göstermektedir. En iyi sonuçlar, HP Woerment 794'ü çimento ve MA kütlesinin %1,3-1,35'i oranında hatalı dozajlarda kullanıldığında elde edildi. Optimum MK miktarı = %18-20 ile karışımın akışkanlığının ve betonun dayanımının maksimum olduğu ortaya çıkmıştır. Yerleşik kalıplar 28 günlükken korunur. FM794 FM787 C-3 Yerli ortak girişimin, özellikle ekstra saf MK kaliteleri BS - 100 ve BS - 120 ve kullanıldığında daha düşük bir indirgeme kabiliyeti vardır. C-3 ile kısaca öğütülmüş, benzer hammadde tüketimine sahip özel olarak üretilmiş kompozit VNV kullanırken, Şekil 7 121-137 MPa. HP dozajının RPBS'nin akışkanlığına (Şek. 7) ve 7 gün (Şek. 8) ve 28 gün (Şek. 9) sonra betonun dayanımına etkisi ortaya çıkarılmıştır. [GSCHTSNIKYAYUO [GSCHTS+MK)] 100 Pirinç. 8 Şek. 9 Deneylerin matematiksel olarak planlanması yöntemiyle elde edilen ve ardından "Gradient" programı kullanılarak verilerin işlenmesiyle elde edilen çalışılan faktörlere değişikliğin genelleştirilmiş bağımlılığı şu şekilde tahmin edilir: D = 100.48 - 2.36 l, + 2.30 - 21.15 - 8.51 x\ burada x, MK / C'nin oranıdır; xs - [GP / (MC + C)] -100 oranı. Ek olarak, fiziksel ve kimyasal süreçlerin seyrinin özüne ve adım adım bir metodolojinin kullanımına dayanarak, matematiksel modelin bileşimindeki değişken faktörlerin sayısını, tahmini kalitesini bozmadan önemli ölçüde azaltmak mümkün olmuştur. . Altıncı bölüm, betonun bazı fiziksel ve teknik özelliklerini ve ekonomik değerlendirmelerini incelemenin sonuçlarını sunmaktadır. Toz donatılı ve donatılı betondan yapılmış prizmaların statik testlerinin sonuçları sunulmuştur. Elastisite modülünün, dayanıma bağlı olarak (440-^470)-102 MPa arasında değiştiği, donatısız betonun Poisson oranının 0.17-0.19 ve dispers betonarme için 0.310 olduğu tespit edilmiştir. 33, donatısız betonun gevrek kırılmasına kıyasla yük altındaki betonun viskoz karakter davranışını karakterize eder. Betonun yarma sırasındaki gücü 1.8 kat artar. Donatısız RPB için numunelerin hava büzülmesi 0,60,7 mm/m'dir, dağınık-takviyeli için 1,3-1,5 kat azalır. Betonun 72 saatte su emmesi %2.5-3.0'ı geçmez. Hızlandırılmış yönteme göre toz betonun donma direnci testleri, 400 dönüşümlü donma-çözülme döngüsünden sonra donma direnci katsayısının 0.96-0.98 olduğunu göstermiştir. Yapılan tüm testler, toz betonun operasyonel özelliklerinin yüksek olduğunu göstermektedir. Münih'teki evlerin yapımında çelik yerine küçük kesitli balkon sütunlarında, balkon levhalarında ve sundurmalarda kendilerini kanıtlamışlardır. Dağılım takviyeli betonun 500-600 sıradan beton sınıflarından 1.5-1.6 kat daha pahalı olmasına rağmen, ondan yapılan bir dizi ürün ve yapı, beton hacmindeki önemli bir azalma nedeniyle% 30-50 daha ucuzdur. LLC Penza Beton Santrali'nde dağınık betonarme betondan lentolar, kazık başlıkları, menhollerin imalatında ve CJSC Energoservice'de betonarme ürünlerin üretim üssünde üretim onayı, bu tür betonun kullanımının yüksek verimliliğini doğruladı. TEMEL SONUÇLAR VE ÖNERİLER 1. Rusya'da üretilen dispersiyon takviyeli betonun bileşim ve özelliklerinin analizi, betonun düşük basınç dayanımı (M 400-600) nedeniyle teknik ve ekonomik gereksinimleri tam olarak karşılamadıklarını göstermektedir. Bu tür üç, dört ve nadiren beş bileşenli betonlarda, yalnızca yüksek dayanımlı dağınık donatı değil, aynı zamanda normal dayanımlı donatı da az kullanılır. 2. Ortak girişimin reolojik etkisini birlikte artıran, iri taneli agregalar, mikrosilika ve kaya tozlarının yüksek reaktivitesi içermeyen dağınık sistemlerde süperakışkanlaştırıcıların maksimum su azaltıcı etkilerine ulaşma olasılığı hakkındaki teorik fikirlere dayanarak, ince ve nispeten kısa dağınık donatı için yedi bileşenli yüksek mukavemetli ince taneli reaksiyon tozu beton matrisinin oluşturulması c1 = 0.15-0.20 μm ve / = 6 mm, beton imalatında "kirpi" oluşturmayan ve hafifçe PBS'nin akışkanlığını azaltır. 4. Kompozit bağlayıcıların ve dispers-donatılı betonların yapısal topolojisi ortaya çıkarılır ve yapının matematiksel modelleri verilir. Kompozit dolgulu bağlayıcıların sertleşmesi için harç yoluyla bir iyon difüzyon mekanizması oluşturulmuştur. PBS'deki kum tanecikleri arasındaki ortalama mesafeleri, toz betondaki liflerin geometrik merkezlerini çeşitli formüllere göre ve çeşitli parametreler ¡1, 1, c1 için hesaplama yöntemleri sistematize edilmiştir. Yazarın formülünün nesnelliği, geleneksel olarak kullanılanların aksine gösterilmiştir. PBS'deki çimentolama bulamacı tabakasının optimal mesafesi ve kalınlığı içinde olmalıdır. 37-44^43-55, 950-1000 kg kum tüketiminde ve sırasıyla 0.1-0.5 ve 0.140.63 mm fraksiyonlarında. 5. Dağınık-takviyeli ve donatısız PBS'nin reoteknolojik özellikleri, geliştirilen yöntemlere göre belirlendi. Boyutları t> = 100 olan bir koniden PBS'nin optimum dağılımı; r!= 70; A=60 mm 25-30 cm olmalıdır.Fiberin geometrik parametrelerine bağlı olarak yayılmadaki azalma katsayıları ve örgü çit ile bloke edildiğinde PBS'nin akışındaki azalma ortaya çıktı. Hacimli file dokuma çerçeveli kalıplara PBS dökmek için yayılımın en az 28-30 cm olması gerektiği gösterilmiştir. 6. Ekstrüzyon kalıplama basıncı altında preslenmiş numunelerdeki düşük çimento karışımlarındaki (C:P -1:10) kaya tozlarının reaktif-kimyasal aktivitesini değerlendirmek için bir teknik geliştirilmiştir. 28 gün sonra ve uzun süre dayanımla tahmin edilen aynı aktivite ile bulundu. sertleşme sıçramaları (1-1.5 yıl), RPBS'de kullanıldığında, yüksek mukavemetli kayalardan elde edilen tozlar tercih edilmelidir: bazalt, diyabaz, dasit, kuvars. 7. Toz betonların yapı oluşum süreçleri incelenmiştir. Döküm karışımlarının, döküldükten sonraki ilk 10-20 dakika içinde, sürüklenen havanın %40-50'sine kadar yayıldığı ve yoğun bir kabuk oluşumunu önleyen bir film ile kaplanması gerektiği tespit edilmiştir. Karışımlar, döküldükten 7-10 saat sonra aktif olarak ~ sertleşmeye başlar ve 1 gün sonra 30-40 MPa, 2 gün sonra - 50-60 MPa mukavemet kazanır. 8. 130-150 MPa mukavemetli beton bileşimini seçmek için temel deneysel ve teorik ilkeler formüle edilmiştir. PBS'nin yüksek akışkanlığını sağlamak için kuvars kumu, 950-1000 kg/m3 akış hızında 1400-1500 kg/m3 yığın yoğunluğu ile 0.14-0.63 veya 0.1-0.5 mm ince taneli fraksiyon olmalıdır. Çimento-taş unu ve kum taneleri arasındaki MF süspansiyonunun ara tabakasının kalınlığı, karışımların 25-30 cm yayılmasını sağlayan bir su içeriği ve SP ile sırasıyla 43-55 ve 37-44 mikron arasında olmalıdır. PC ve taş ununun dağılımı yaklaşık olarak aynı olmalıdır, MK içeriği %15-20, taş unu içeriği çimento ağırlığına göre %40-55 olmalıdır. Bu faktörlerin içeriği değiştirilirken, optimum bileşim, karışımın gerekli akışına ve 2, 7 ve 28 gün sonra maksimum basınç dayanımına göre seçilir. 9. Basınç dayanımı 130-150 MPa olan ince taneli dispersiyonlu betonarme bileşimleri, %/4=1 takviye oranına sahip çelik lifler kullanılarak optimize edilmiştir. Optimum teknolojik parametreler belirlenmiştir: karıştırma, tercihen boşaltılmış özel tasarımlı yüksek hızlı karıştırıcılarda yapılmalıdır; bileşenlerin yüklenme sırası ve "dinlenme" karıştırma modları kesinlikle düzenlenir. 10. Dağınık-takviyeli PBS'nin akışkanlığı, yoğunluğu, hava içeriği üzerindeki bileşimin betonun basınç dayanımı üzerindeki etkisi incelenmiştir. Karışımların yayılabilirliğinin yanı sıra betonun mukavemetinin bir dizi reçete ve teknolojik faktöre bağlı olduğu ortaya çıktı. Optimizasyon sırasında akışkanlığın matematiksel bağımlılıkları, bireye göre kuvvet, en önemli faktörler belirlendi. 11. Dağılım takviyeli betonların bazı fiziksel ve teknik özellikleri incelenmiştir. 120-150 MPa basınç dayanımına sahip betonların (44-47)-103 MPa'lık bir elastik modülüne sahip olduğu, Poisson oranının - 0,31-0,34 (takviyesiz için 0,17-0,19) olduğu gösterilmiştir. Hava büzülme dis- sert betonarme, donatısız betondan 1.3-1.5 kat daha düşüktür. Yüksek donma direnci, düşük su emme ve hava büzülmesi, bu tür betonların yüksek performans özelliklerine tanıklık eder. TEZ ÇALIŞMASININ TEMEL HÜKÜMLERİ VE SONUÇLARI AŞAĞIDAKİ YAYINLARDA BELİRTİLMİŞTİR. 1. Kalaşnikof, S-V. Asimptotik üstel bağımlılıkları işlemek için bir algoritma ve yazılımın geliştirilmesi [Metin] / C.B. Kalaşnikof, D.V. Kvasov, R.I. Avdeev // 29. Bilimsel ve Teknik Konferans Bildirileri. - Penza: Penza Eyaleti Yayınevi. üniversite mimarı. ve bina, 1996. - S. 60-61. 2. Kalaşnikof, S.B. Döngüsel yinelemeler yöntemini kullanarak kinetik ve asimptotik bağımlılıkların analizi [Metin] / A.N. Bobryshev, C.B. Kalaşnikof, V.N. Kozomazov, R.I. Avdeev // Vestnik RAASN. Yapı Bilimleri Bölümü, 1999. - Sayı. 2. - S. 58-62. 3. Kalaşnikof, S.B. Ultra ince dolgu maddeleri elde etmenin bazı metodolojik ve teknolojik yönleri [Metin] / E.Yu. Selivanova, C.B. Kalaşnikof N Kompozit yapı malzemeleri. Teori ve pratik: Sat. ilmi Uluslararası Bildiriler bilimsel ve teknik konferans. - Penza: PSNTP, 2002. - S. 307-309. 4. Kalaşnikof, S.B. Bir süper akışkanlaştırıcının blokaj fonksiyonunun çimento sertleşmesinin kinetiği üzerinde değerlendirilmesi konusunda [Metin] / M.Ö. Demyanova, A.Ş. Mishin, Yu.S. Kuznetsov, C.B. Kalaşnikof N Kompozit yapı malzemeleri. Teori ve pratik: Sat, bilimsel. Uluslararası Bildiriler bilimsel ve teknik konferans. - Penza: PDNTP, 2003. - S. 54-60. 5. Kalaşnikof, S.B. Süperakışkanlaştırıcının blokaj fonksiyonunun çimento sertleşmesi kinetiği üzerinde değerlendirilmesi [Metin] / V.I. Kalaşnikof, M.Ö. Demyanova, C.B. Kalaşnikof, I.E. Ilyina // RAASN "Mimari ve inşaat sürecinde yaratıcılık için bir motivasyon olarak kaynak ve enerji tasarrufu" yıllık toplantısının tutanakları. - Moskova-Kazan, 2003. - S. 476-481. 6. Kalaşnikof, S.B. Düşük saç içerikli süper yoğun çimento taşı ve betonun kendi kendini imha etmesi hakkında modern fikirler [Metin] / V.I. Kalaşnikof, M.Ö. Demyanova, C.B. Kalaşnikof // Bülten. Sör. RAASN'nin Volga bölgesel şubesi, - 2003. Sayı. 6. - S. 108-110. 7. Kalaşnikof, S.B. Beton karışımlarının polimerik katkı maddeleri ile delaminasyondan stabilizasyonu [Metin] / V.I. Kalaşnikof, M.Ö. Demyanova, N.M.Duboshina, C.V. Kalaşnikof // Plastik kütleler. - 2003. - No. 4. - S.38-39. 8. Kalaşnikof, S.B. Değiştirici katkı maddeleri ile çimento taşının hidratasyon ve sertleştirme işlemlerinin özellikleri [Metin] / V.I. Kalaşnikof, M.Ö. Demyanova, I.E. Ilyina, C.B. Kalaşnikof // İzvestia Vuzov. İnşaat, - Novosibirsk: 2003. - No. 6 - S. 26-29. 9. Kalaşnikof, S.B. Ultra ince dolgularla modifiye edilmiş çimento betonun rötre ve rötre çatlak direncinin değerlendirilmesi konusunda [Metin] / M.Ö. Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, IO.M. Bazhenov, E.Yu. Minenko, C.B. Kalaşnikof // Kompozit yapı malzemeleri. Teori ve pratik: Sat. ilmi Uluslararası Bildiriler bilimsel ve teknik konferans. - Penza: PSNTP, 2004. - S. 10-13. 10. Kalaşnikof, S.B. Silisit kayaçlarının çimento bileşimlerinde reaktif aktivitesi [Metin] / M.Ö. Demyanova, C.B. Kalaşnikof, I.A. Eliseev, E.V. Podrezova, V.N. Shindin, V.Ya. Marusentsev // Kompozit yapı malzemeleri. Teori ve pratik: Sat. ilmi Uluslararası Bildiriler bilimsel ve teknik konferans. - Penza: PDNTP, 2004. - S. 81-85. 11. Kalaşnikof, S.B. Kompozit çimento bağlayıcıların sertleşme teorisi üzerine [Metin] / C.V. Kalaşnikof, V.I. Kalaşnikof // Uluslararası bilimsel ve teknik konferansın bildirileri "İnşaatın güncel sorunları". - Saransk, 2004. -S. 119-124. 12. Kalaşnikof, S.B. Çimento bileşimlerinde kırılmış kayaların reaksiyon aktivitesi [Metin] / V.I. Kalaşnikof, M.Ö. Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, C.V. Kalaşnikof // İzvestia. TulGU. Seri "Yapı malzemeleri, yapıları ve tesisleri". - Tula. -2004. - Sorun. 7. - S. 26-34. 13. Kalaşnikof, S.B. Kompozit çimento ve cüruf bağlayıcıların hidratasyon teorisi üzerine [Metin] / V.I. Kalaşnikof, Yu.S. Kuznetsov, V.L. Khvastunov, C.B. Kalaşnikof ve Vestnik. Yapı bilimleri dizisi. - Belgorod: - 2005. - No. 9-S. 216-221. 14. Kalaşnikof, S.B. Betonun çok işlevli özelliklerini sağlamada bir faktör olarak çok bileşenli [Metin] / Yu.M. Bazhenov, M.Ö. Demyanova, C.B. Kalaşnikof, G.V. Lukyanenko. V.N. Grinkov // Yapı malzemelerinin üretiminde yeni enerji ve kaynak tasarrufu sağlayan bilim yoğun teknolojiler: Sat. dünyalar arası makaleler. bilimsel ve teknik konferans. - Penza: PSNTP, 2005. - S. 4-8. 15. Kalaşnikof, S.B. Yüksek dayanımlı dispersiyon takviyeli betonun darbe dayanımı [Metin] / M.Ö. Demyanova, C.B. Kalaşnikof, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Yapı malzemelerinin üretiminde yeni enerji ve kaynak tasarrufu sağlayan bilim yoğun teknolojiler: Sat. uluslararası makaleler bilimsel ve teknik konferans. - Penza: PSNTP, 2005. - S. 18-22. 16. Kalaşnikof, S.B. Dolgulu karışık bağlayıcıların topolojisi ve sertleşme mekanizmaları [Metin] / Jurgen Schubert, C.B. Kalaşnikof // Yapı malzemelerinin üretiminde yeni enerji ve kaynak tasarrufu sağlayan bilim yoğun teknolojiler: Sat. uluslararası makaleler bilimsel ve teknik konferans. - Penza: PDNTP, 2005. - S. 208-214. 17. Kalaşnikof, S.B. İnce taneli toz dispersiyonla güçlendirilmiş beton [Metin] I V.I. Kalaşnikof, S.B. Kalaşnikof // Başarılar. Sorunlar ve perspektif gelişim yönleri. Yapı malzemeleri biliminin teorisi ve pratiği. RAASN'in onuncu akademik okumaları. - Kazan: Kazan Devleti Yayınevi. ark.-oluşturucu. un-ta, 2006. - S. 193-196. 18. Kalaşnikof, S.B. İyileştirilmiş performans özelliklerine sahip çok bileşenli dispersiyon takviyeli beton [Metin] / M.Ö. Demyanova, C.B. Kalaşnikof, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Başarılar. Sorunlar ve perspektif gelişim yönleri. Yapı malzemeleri biliminin teorisi ve pratiği. RAASN'in onuncu akademik okumaları. - Kazan: Kazan Devleti Yayınevi. ark.-oluşturucu. un-ta, 2006.-s. 161-163. Kalaşnikof Sergey Vladimiroviç İNCE TANIMLI REAKSİYON TOZ DAĞILIMI TAKVİYELİ TAŞ BETON 05.23.05 - Yapı malzemeleri ve ürünleri Teknik bilimler aday derecesi için tez özeti 5.06.06 Format 60x84/16 yazdırmak için imzalanmıştır. Ofset kağıt. Risograf baskı. Uh. ed. ben. bir . Dolaşım 100 kopya. Sipariş no.114 _ PGUAS yayınevi. PGUAS'ın operasyonel matbaasında basılmıştır. 440028. Penza, st. G. Titov, 28. 4 GİRİŞ. BÖLÜM 1 MODERN GÖRÜŞLER VE TEMEL YÜKSEK KALİTE TOZ BETON ELDE ETME ESASLARI. 1.1 Yüksek kaliteli beton ve fiber takviyeli beton kullanımında yurt içi ve yurt dışı deneyim. 1.2 İşlevsel özelliklerin sağlanmasında bir faktör olarak betonun çok bileşenli yapısı. 1.3 Yüksek mukavemetli ve ekstra yüksek mukavemetli reaksiyon-toz betonların ve elyaf takviyeli betonların ortaya çıkması için motivasyon. 1.4 Dağınık tozların yüksek reaktivitesi, yüksek kaliteli betonlar elde etmenin temelidir. 1. BÖLÜM ÜZERİNDEKİ SONUÇLAR. BÖLÜM 2 BAŞLANGIÇ MATERYALLERİ, ARAŞTIRMA YÖNTEMLERİ, CİHAZLAR VE EKİPMAN. 2.1 Hammaddelerin özellikleri. 2.2 Araştırma yöntemleri, araçları ve teçhizatı. 2.2.1 Hammadde hazırlama teknolojisi ve reaktif aktivitelerinin değerlendirilmesi. 2.2.2 Toz beton karışımlarının üretimi için teknoloji ve ben Testlerinin Tody'si. 2.2.3 Araştırma yöntemleri. Cihazlar ve ekipmanlar. BÖLÜM 3 DAĞILIMLI SİSTEMLERİN TOPOLOJİSİ, DAĞILIMLI BETONARME TOZ BETON VE SERTLEŞTİRME MEKANİZMASI. 3.1 Kompozit bağlayıcıların topolojisi ve sertleşme mekanizmaları. 3.1.1 Kompozit bağlayıcıların yapısal ve topolojik analizi. 59 P 3.1.2 Kompozisyonların yapısal topolojisinin bir sonucu olarak, kompozit bağlayıcıların hidrasyon ve sertleşme mekanizması. 3.1.3 Dağınık-takviyeli ince taneli betonların topolojisi. 3. BÖLÜM ÜZERİNDEKİ SONUÇLAR. BÖLÜM 4 SÜPER PLASTİKLEŞTİRİLMİŞ DAĞITIM SİSTEMLERİNİN, TOZ BETON KARIŞIMLARININ REOLOJİK DURUMU VE DEĞERLENDİRME METODOLOJİSİ. 4.1 Dağınık sistemlerin ve ince taneli toz beton karışımlarının nihai kesme gerilimi ve akışkanlığını değerlendirmek için bir metodolojinin geliştirilmesi. 4.2 Dağınık sistemlerin ve ince taneli toz karışımların reolojik özelliklerinin deneysel olarak belirlenmesi. 4. BÖLÜMDEKİ SONUÇLAR. BÖLÜM 5 KAYALARIN REAKTİF AKTİVİTELERİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ VE REAKSİYON TOZ KARIŞIMLARININ VE BETONUN İNCELENMESİ. 5.1 Çimento ile karıştırılmış kayaların reaktivitesi.-■. 5.2 Malzeme gerekliliklerini dikkate alarak, toz dispersiyonla güçlendirilmiş beton bileşimini seçme ilkeleri. 5.3 İnce taneli toz dispersiyonla güçlendirilmiş beton için reçete. 5.4 Beton karışımının hazırlanması. 5.5 Toz beton karışımlarının bileşimlerinin özelliklerine ve eksenel basınç dayanımına etkisi. 5.5.1 Süperakışkanlaştırıcı tipinin beton karışımının yayılabilirliği ve betonun mukavemeti üzerindeki etkisi. 5.5.2 Süper akışkanlaştırıcı dozajının etkisi. 5.5.3 Mikrosilika dozajının etkisi. 5.5.4 Bazalt ve kum payının dayanım üzerindeki etkisi. BÖLÜM 5 ÜZERİNDEKİ SONUÇLAR. BÖLÜM 6 BETON VE BETONUN FİZİKSEL VE TEKNİK ÖZELLİKLERİ TEKNİK VE EKONOMİK DEĞERLENDİRME. 6.1 RPB ve fibro-RPB kuvvetinin oluşumunun kinetik özellikleri. 6.2 Fiber-RPB'nin deforme edici özellikleri. 6.3 Toz betonda hacimsel değişimler. 6.4 Dispersiyonla güçlendirilmiş toz betonların su emmesi. 6.5 RPM'nin fizibilite çalışması ve üretim uygulaması. Konunun alaka düzeyi. Dünya beton ve betonarme üretim pratiğinde her yıl yüksek kaliteli, yüksek ve ekstra yüksek dayanımlı betonların üretimi hızla artmakta ve bu ilerleme önemli malzeme ve enerji tasarrufu nedeniyle nesnel bir gerçeklik haline gelmiştir. Kaynaklar. Betonun basınç dayanımındaki önemli bir artışla, çatlak direnci kaçınılmaz olarak azalır ve yapıların gevrek kırılma riski artar. Betonun fiber ile dağıtılmış takviyesi, bu olumsuz özellikleri ortadan kaldırır, bu da yeni bir kaliteye sahip olan 80-100 MPa'lık bir mukavemetle 80-100'ün üzerindeki sınıfların betonunu üretmeyi mümkün kılar - yıkımın viskoz doğası. Dağılım takviyeli betonlar alanındaki bilimsel çalışmaların analizi ve bunların yerel uygulamada üretimi, ana yönelimin bu tür betonlarda yüksek mukavemetli matrisler kullanma hedeflerini takip etmediğini göstermektedir. Dağılım takviyeli betonun basınç dayanımı açısından sınıfı son derece düşük kalır ve B30-B50 ile sınırlıdır. Bu, düşük gerilme mukavemeti ile bile çelik lifi tam olarak kullanmak için lifin matrise iyi bir şekilde yapışmasını sağlamaya izin vermez. Ayrıca, teorik olarak, %5-9'luk bir hacimsel donatı derecesine sahip serbestçe döşenen liflere sahip beton ürünler geliştirilmekte ve pratikte beton ürünler üretilmektedir; bileşimin plastikleştirilmemiş "yağlı" yüksek oranda büzülebilir çimento-kum harçları ile titreşimin etkisi altında dökülürler: çimento-kum -1: 0.4 + 1: 2.0 W / C = 0.4'te, bu son derece savurgandır ve seviyesini tekrarlar 1974'te çalışmak Yüksek mukavemetli kayalardan reaktif tozlar ile süper plastikleştirilmiş VNV, mikrosilika ile mikro dağılmış karışımlar oluşturma alanındaki önemli bilimsel başarılar, oligomerik bileşimli süper plastikleştiriciler ve polimerik hiperplastikleştiriciler kullanılarak su azaltıcı etkinin% 60'a çıkarılmasını mümkün kılmıştır. kompozisyon. Bu başarılar, dökme kendiliğinden yerleşen karışımlardan yüksek dayanımlı betonarme veya ince taneli toz betonların yaratılmasının temeli olmadı. Bu arada, gelişmiş ülkeler aktif olarak, dağınık liflerle güçlendirilmiş yeni nesil reaksiyon tozu betonları, dokuma dökme hacimsel ince ağ çerçeveleri, bunların çubuk veya dağınık takviyeli çubuk ile kombinasyonları geliştirmektedir. Tüm bunlar, yalnızca sorumlu benzersiz binaların ve yapıların inşasında değil, aynı zamanda genel amaçlı ürünler için de oldukça ekonomik olan yüksek mukavemetli ince taneli reaksiyon tozu, dağıtılmış betonarme sınıfları 1000-1500 oluşturmanın uygunluğunu belirler. yapılar. Tez çalışması, Münih Teknik Üniversitesi (Almanya) Yapı Malzemeleri ve Yapıları Enstitüsü'nün programlarına ve TBKiV PGUAS Dairesi'nin inisiyatif çalışmasına ve Eğitim Bakanlığı'nın bilimsel ve teknik programına uygun olarak gerçekleştirildi. Rusya 2000-2004 "Mimarlık ve inşaat" alt programı kapsamında "bilim ve teknolojinin öncelikli alanlarında yüksek öğrenimin bilimsel araştırması" Çalışmanın amacı ve hedefleri. Tez çalışmasının amacı, kırılmış kayalar kullanılarak dağıtılmış betonarmeler de dahil olmak üzere yüksek mukavemetli ince taneli reaksiyon-toz beton bileşimleri geliştirmektir. Bu hedefe ulaşmak için aşağıdaki görevlerin bir dizisini çözmek gerekiyordu: Ultra düşük su içeriğinde dökülerek elde edilen, çok yoğun, yüksek mukavemetli matrisli çok bileşenli ince taneli toz betonların oluşturulması için teorik ön koşulları ve motivasyonları ortaya çıkarmak, yıkım sırasında sünek bir karaktere sahip betonların üretimini sağlamak ve yüksek eğilmede çekme mukavemeti; Kompozit bağlayıcıların ve dağılmış-takviyeli ince taneli bileşimlerin yapısal topolojisini ortaya çıkarmak, kaba dolgu parçacıkları arasındaki ve takviye edici liflerin geometrik merkezleri arasındaki mesafeleri tahmin etmek için yapılarının matematiksel modellerini elde etmek; Suda dağılan sistemlerin, ince taneli toz dağılımıyla güçlendirilmiş bileşimlerin reolojik özelliklerini değerlendirmek için bir metodoloji geliştirin; reolojik özelliklerini araştırmak; Karışık bağlayıcıların sertleşme mekanizmasını ortaya çıkarmak, yapı oluşum süreçlerini incelemek; Kalıpların düşük viskoziteli ve ultra düşük akma dayanımlı bir karışımla doldurulmasını sağlayan çok bileşenli ince taneli toz beton karışımlarının gerekli akışkanlığını oluşturmak; d = 0,1 mm ve / = 6 mm lifli ince taneli dispersiyonlu betonarme karışımlarının bileşimlerini, betonun uzayabilirliğini arttırmaya yetecek minimum içerikle optimize etmek, hazırlama teknolojisi ve tarifin akışkanlığı üzerindeki etkisini belirlemek, betonların yoğunluğu, hava içeriği, mukavemeti ve diğer fiziksel ve teknik özellikleri. Çalışmanın bilimsel yeniliği. 1. Bilimsel olarak doğrulanmış ve deneysel olarak doğrulanmış, dağılmış-takviyeli de dahil olmak üzere, ince kuvars kumu fraksiyonları ile kırmataşsız, reaktif kaya tozları ve mikrosilika içeren beton karışımlarından yapılmış, yüksek mukavemetli ince taneli çimento tozu betonları elde etme olasılığı, kuru bileşenlerin kütlesinin %10-11'ine kadar (ortak girişim olmadan presleme için yarı kuru karışıma karşılık gelir) dökme kendiliğinden yerleşen karışımdaki su içeriğine süper akışkanlaştırıcıların etkinliğini arttırır. 2. Süperplastikleştirilmiş sıvı benzeri dispers sistemlerin akma dayanımını belirlemeye yönelik yöntemlerin teorik temelleri geliştirilmiş ve serbest yayılımlı ve tel örgü ile bloke edilmiş toz beton karışımlarının yayılabilirliğini değerlendirmeye yönelik yöntemler önerilmiştir. 3. Dağınık donatılı olanlar da dahil olmak üzere kompozit bağlayıcıların ve toz betonların topolojik yapısı ortaya çıkarıldı. Beton gövdesindeki kaba parçacıklar ve geometrik lif merkezleri arasındaki mesafeleri belirleyen yapılarının matematiksel modelleri elde edilir. 4. Teorik olarak tahmin edilen ve deneysel olarak kanıtlanan kompozit çimento bağlayıcıların sertleşmesinin çözelti difüzyon-iyon mekanizması aracılığıyla, dolgu içeriğindeki artışla veya çimento dispersiyonuna kıyasla dispersiyonunda önemli bir artışla artar. 5. İnce taneli toz betonların yapı oluşum süreçleri incelenmiştir. Süperakışkanlaştırılmış dökme kendiliğinden yerleşen beton karışımlarından yapılan toz betonların çok daha yoğun olduğu, dayanım artışlarının kinetiğinin daha yoğun olduğu ve standart dayanımın SP'siz betonlardan önemli ölçüde daha yüksek olduğu, aynı su içeriğinde bir basınç altında preslendiği gösterilmiştir. 40-50 MPa. Tozların reaktif-kimyasal aktivitesini değerlendirmek için kriterler geliştirilmiştir. 6. 0.15 çapında ve 6 mm uzunluğunda ince çelik lifli ince taneli dispersiyonlu betonarme karışımlarının bileşimleri, hazırlanma teknolojisi, bileşenlerin giriş sırası ve karıştırma süresi optimize edilmiştir; bileşimin beton karışımlarının akışkanlığı, yoğunluğu, hava içeriği ve betonun basınç dayanımı üzerindeki etkisi belirlenmiştir. 7. Dağınık-donatılı toz betonların bazı fiziksel ve teknik özellikleri ve çeşitli reçete faktörlerinin bunlar üzerindeki etkisinin ana düzenlilikleri incelenmiştir. Çalışmanın pratik önemi, ürünler ve yapılar için döküm kalıpları için fiberli yeni döküm ince taneli toz beton karışımlarının geliştirilmesinde yatmaktadır. örgü çerçeveler. Yüksek yoğunluklu beton karışımlarının kullanılmasıyla, nihai yüklerin etkisi altında sünek kırılma desenli, çatlamaya karşı yüksek dirençli bükülmüş veya sıkıştırılmış betonarme yapılar üretmek mümkündür. İnce ve kısa bir yüksek mukavemetli fiber 0 0.040.15 mm ve 6-9 uzunluk kullanmak için metale yapışmayı arttırmak için 120-150 MPa basınç dayanımına sahip yüksek yoğunluklu, yüksek mukavemetli bir kompozit matris elde edildi. Bükmede yüksek çekme mukavemetine sahip ince duvarlı telkari ürünlerin üretimi için döküm teknolojileri için tüketimini ve beton karışımlarının akışına karşı direncini azaltmayı mümkün kılan mm. Yeni tip ince taneli toz dağılım takviyeli betonlar, çeşitli inşaat türleri için yüksek mukavemetli ürün ve yapı yelpazesini genişletiyor. Cevher ve metalik olmayan minerallerin ekstraksiyonu ve zenginleştirilmesi sırasında taş kırma, kuru ve ıslak manyetik ayırma elemelerinden doğal dolgu maddelerinin hammadde tabanı genişletildi. Geliştirilen betonların ekonomik verimliliği, yüksek mukavemetli ürün ve yapıların üretimi için beton karışımlarının maliyetini düşürerek malzeme tüketiminde önemli bir azalmadan oluşur. Araştırma sonuçlarının uygulanması. Geliştirilen bileşimler Penza Beton Beton Santrali LLC'de ve Energoservice CJSC'nin prekast beton üretim üssünde üretim testlerinden geçmiştir ve Münih'te konut yapımında balkon destekleri, levhalar ve diğer ürünlerin üretiminde kullanılmaktadır. İşin onaylanması. Tez çalışmasının ana hükümleri ve sonuçları Uluslararası ve Tüm Rusya bilimsel ve teknik konferanslarında sunuldu ve rapor edildi: "Genç bilim - yeni binyıl" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Planlama ve kentsel gelişim sorunları" (Penza , 1996, 1997, 1999 d), “Yapı malzemeleri biliminin modern sorunları” (Penza, 1998), “Modern inşaat” (1998), Uluslararası bilimsel ve teknik konferanslar “Kompozit yapı malzemeleri. Teori ve pratik "(Penza, 2002, 2003, 2004, 2005), “Mimari yapım sürecinde yaratıcılık için bir motivasyon olarak kaynak ve enerji tasarrufu” (Moscow-Kazan, 2003), “Yapımın güncel sorunları” (Saransk, 2004), “Yeni enerji ve kaynak tasarrufu yapı malzemelerinin üretiminde yüksek teknoloji teknolojileri "(Penza, 2005), Tüm Rusya bilimsel ve pratik konferansı "Volga bölgesindeki şehirlerin sürdürülebilir kalkınması için kentsel planlama, yeniden yapılanma ve mühendislik desteği" (Tolyatti, 2004), RAASN'nin akademik okumaları "Yapı malzemeleri bilimi teorisi ve pratiğinin başarıları, sorunları ve gelecek vaat eden yönleri" (Kazan, 2006). Yayınlar. Araştırmanın sonuçlarına göre 27 makale yayınlandı (HAC listesine göre dergilerde 2 makale). İşin yapısı ve kapsamı. Tez çalışması bir giriş, 6 bölüm, ana sonuçlar, uygulamalar ve 160 başlıktan oluşan kullanılmış literatürün bir listesinden oluşmakta, 175 sayfa daktiloyla yazılmış metinde sunulmaktadır, 64 şekil, 33 tablo içermektedir. 1. Rusya'da üretilen dağınık betonarmenin bileşiminin ve özelliklerinin analizi, betonun düşük basınç dayanımı (M 400-600) nedeniyle teknik ve ekonomik gereksinimleri tam olarak karşılamadıklarını göstermektedir. Bu tür üç, dört ve nadiren beş bileşenli betonlarda, yalnızca yüksek dayanımlı dağınık donatı değil, aynı zamanda normal dayanım da yetersiz kullanılır. 2. Ortak girişimin reolojik etkisini birlikte artıran, iri taneli agregalar, silis dumanı ve kaya tozlarının yüksek reaktivitesi içermeyen dağınık sistemlerde süperakışkanlaştırıcıların maksimum su azaltıcı etkilerine ulaşma olasılığı hakkındaki teorik fikirlere dayanarak, ince ve nispeten kısa dağınık donatı için yedi bileşenli yüksek mukavemetli ince taneli reaksiyon tozu beton matrisinin oluşturulması d = 0.15-0.20 μm ve / = 6 mm, beton üretiminde "kirpi" oluşturmayan ve PBS'nin akışkanlığını biraz azaltır. 3. Yüksek yoğunluklu PBS elde etmek için ana kriterin, SP ilavesiyle sağlanan çok yoğun bir çimento, MK, kaya tozu ve su karışımının yüksek akışkanlığı olduğu gösterilmiştir. Bu bağlamda, dispers sistemlerin ve PBS'nin reolojik özelliklerini değerlendirmek için bir metodoloji geliştirilmiştir. PBS'nin yüksek akışkanlığının, 5-10 Pa'lık bir sınırlayıcı kesme gerilmesinde ve kuru bileşenlerin kütlesinin %10-11'i kadar bir su içeriğinde sağlandığı tespit edilmiştir. 4. Kompozit bağlayıcıların ve dispers-donatılı betonların yapısal topolojisi ortaya çıkarılır ve yapının matematiksel modelleri verilir. Kompozit dolgulu bağlayıcıların sertleşmesi için harç yoluyla bir iyon difüzyon mekanizması oluşturulmuştur. PBS'deki kum parçacıkları arasındaki ortalama mesafeleri hesaplama yöntemleri, toz betondaki fiberin geometrik merkezleri, çeşitli formüllere ve çeşitli parametrelere göre sistematize edilir //, /, d. Yazarın formülünün nesnelliği, geleneksel olarak kullanılanların aksine gösterilmiştir. PBS'deki çimento bulamaç tabakasının optimal mesafesi ve kalınlığı, sırasıyla 950-1000 kg kum tüketiminde ve 0.1-0.5 ve 0.14-0.63 mm fraksiyonlarında 37-44 + 43-55 mikron arasında olmalıdır. 5. Dağınık-takviyeli ve donatısız PBS'nin reoteknolojik özellikleri, geliştirilen yöntemlere göre belirlendi. Boyutları D = 100 olan bir koniden PBS'nin optimum dağılımı; d=70; h = 60 mm 25-30 cm olmalıdır Lifin geometrik parametrelerine bağlı olarak yayılmadaki azalma katsayıları ve örgü çit ile bloke edildiğinde PBS'nin akışındaki azalma ortaya çıktı. Hacimli file dokuma çerçeveli kalıplara PBS dökmek için yayılımın en az 28-30 cm olması gerektiği gösterilmiştir. 6. Ekstrüzyon kalıplama basıncı altında preslenmiş numunelerdeki düşük çimento karışımlarındaki (C:P - 1:10) kaya tozlarının reaktif-kimyasal aktivitesini değerlendirmek için bir teknik geliştirilmiştir. 28 gün sonra ve uzun sertleşme sıçramalarında (1-1.5 yıl) dayanımla tahmin edilen aynı aktiviteyle, RPBS'de kullanıldığında yüksek mukavemetli kayalardan gelen tozların tercih edilmesi gerektiği tespit edilmiştir: bazalt, diyabaz, dasit, kuvars. 7. Toz betonların yapı oluşum süreçleri incelenmiştir. Döküm karışımlarının, döküldükten sonraki ilk 10-20 dakika içinde, sürüklenen havanın %40-50'sine kadar yayıldığı ve yoğun bir kabuk oluşumunu önleyen bir film ile kaplanması gerektiği tespit edilmiştir. Karışımlar döküldükten 7-10 saat sonra aktif olarak priz almaya başlar ve 1 gün sonra 30-40 MPa, 2 gün sonra - 50-60 MPa mukavemet kazanır. 8. 130-150 MPa mukavemetli beton bileşimini seçmek için temel deneysel ve teorik ilkeler formüle edilmiştir. PBS'nin yüksek akışkanlığını sağlamak için kuvars kumu ince taneli fraksiyon olmalıdır. 950-1000 kg/m akış hızında 1400-1500 kg/m3 yığın yoğunluğu ile 0,14-0,63 veya 0,1-0,5 mm. Kum taneleri arasındaki çimento-taş unu ve MF süspansiyonunun ara tabakasının kalınlığı, 2530 cm'lik karışımların yayılmasını sağlayan su ve SP içeriği ile sırasıyla 43-55 ve 37-44 mikron aralığında olmalıdır. PC ve taş ununun dağılımı yaklaşık olarak aynı olmalıdır, MK içeriği %15-20, taş unu içeriği çimento ağırlığının %40-55'idir. Bu faktörlerin içeriği değiştirilirken, optimum bileşim, karışımın gerekli akışına ve 2,7 ve 28 gün sonra maksimum basınç dayanımına göre seçilir. 9. 130-150 MPa basınç dayanımına sahip ince taneli dağıtılmış betonarme bileşimleri, takviye katsayısı // = %1 olan çelik lifler kullanılarak optimize edilmiştir. Optimum teknolojik parametreler belirlenmiştir: karıştırma, tercihen boşaltılmış özel tasarımlı yüksek hızlı karıştırıcılarda yapılmalıdır; bileşenlerin yüklenme sırası ve "dinlenme" karıştırma modları kesinlikle düzenlenir. 10. Dağınık-takviyeli PBS'nin akışkanlığı, yoğunluğu, hava içeriği üzerindeki bileşimin betonun basınç dayanımı üzerindeki etkisi incelenmiştir. Karışımların yayılabilirliğinin yanı sıra betonun mukavemetinin bir dizi reçete ve teknolojik faktöre bağlı olduğu ortaya çıktı. Optimizasyon sırasında akışkanlığın matematiksel bağımlılıkları, bireye göre kuvvet, en önemli faktörler belirlendi. 11. Dağınık betonarme betonların bazı fiziksel ve teknik özellikleri incelenmiştir. 120l basınç dayanımına sahip betonların 150 MPa elastisite modülüne sahiptir (44-47) -10 MPa, Poisson oranı -0,31-0,34 (0,17-0,19 - donatısız için). Dağılım takviyeli betonun hava büzülmesi, donatısız betona göre 1.3-1.5 kat daha düşüktür. Yüksek donma direnci, düşük su emme ve hava büzülmesi, bu tür betonların yüksek performans özelliklerine tanıklık eder. 12. Üretim onayı ve fizibilite çalışması, üretimi organize etme ve inşaata ince taneli reaksiyon-toz dağıtılmış-donatılı betonu yaygın olarak dahil etme ihtiyacına tanıklık ediyor. 1. Aganin S.P. Modifiye kuvars dolgulu düşük su ihtiyacı olan betonlar. adım. Doktora, M, 1996.17 s. 2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. Modifiye çelik lifli betonun özellikleri // Beton ve betonarme. 3.2002. C.3-5 3. Ahverdov I.N. Beton biliminin teorik temelleri.// Minsk. Yüksek Okul, 1991, 191 s. 4. Babaev Ş.T., Komar A.A. Kimyasal katkılı yüksek mukavemetli betondan yapılmış betonarme yapıların enerji tasarrufu teknolojisi.// M.: Stroyizdat, 1987. 240 s. 5. Bazhenov Yu.M. XXI yüzyılın betonu. Yapı malzemeleri ve yapıların kaynak ve enerji tasarrufu sağlayan teknolojileri. ilmi teknoloji konferanslar. Belgorod, 1995. s. 3-5. 6. Bazhenov Yu.M. Yüksek kaliteli ince taneli beton//Yapı malzemeleri. 7. Bazhenov Yu.M. Beton teknolojisinin verimliliğini ve maliyet etkinliğini artırma // Beton ve betonarme, 1988, No. 9. İle. 14-16. 8. Bazhenov Yu.M. Beton teknolojisi.// Yükseköğretim Kurumları Birliği Yayınevi, M.: 2002. 500 s. 9. Bazhenov Yu.M. Arttırılmış dayanıklılık betonu // İnşaat malzemeleri, 1999, No. 7-8. İle. 21-22. 10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. Yeni yüzyıl: yeni etkili betonlar ve teknolojiler. I Tüm Rusya Konferansının Materyalleri. M. 2001. s. 91-101. 11. Batrakov V.G. ve diğer Süperakışkanlaştırıcı-tiner SMF.// Beton ve betonarme. 1985. No. 5. İle. 18-20. 12. Batrakov V.G. Modifiye beton // M.: Stroyizdat, 1998. 768 s. 13. Batrakov V.G. Beton değiştiriciler yeni fırsatlar // I Tüm Rusya Beton ve Betonarme Konferansı Tutanakları. M.: 2001, s. 184-197. 14. Batrakov V.G., Sobolev K.I., Kaprielov S.S. Yüksek mukavemetli düşük çimento katkı maddeleri // Kimyasal katkı maddeleri ve prefabrike betonarme üretim teknolojisindeki uygulamaları. M.: Ts.ROZ, 1999, s. 83-87. 15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. Metalurji endüstrilerinin ultra ince atıklarının betona katkı maddesi olarak değerlendirilmesi // Beton ve betonarme, 1990. No. 12. s. 15-17. 16. Batsanov S.S. Elementlerin elektronegatifliği ve kimyasal bağ.// Novosibirsk, yayınevi SOAN SSCB, 1962,195 s. 17. Berkoviç Ya.B. Kısa lifli krizotil asbest ile güçlendirilmiş çimento taşının mikro yapısı ve mukavemetinin incelenmesi: Tezin özeti. Dis. cand. teknoloji Bilimler. Moskova, 1975. - 20 s. 18. Bryk M.T. Doldurulmuş polimerlerin yok edilmesi M. Chemistry, 1989 s. 191. 19. Bryk M.T. İnorganik maddelerin katı yüzeyinde polimerizasyon.// Kiev, Naukova Dumka, 1981,288 s. 20. Vasilik P.G., Golubev I.V. Liflerin kuru yapı karışımlarında kullanımı. // Yapı malzemeleri №2.202. S.26-27 21. Volzhensky A.V. Mineral bağlayıcılar. M.; Stroyizdat, 1986, 463 s. 22. Volkov I.V. Ev inşaatlarında elyaf takviyeli beton kullanma sorunları. //Yapı malzemeleri 2004. - №6. s. 12-13 23. Volkov I.V. Fiber takviyeli beton - yapı yapılarında uygulama durumu ve beklentileri // İnşaat malzemeleri, ekipmanları, 21. yüzyılın teknolojileri. 2004. No. 5. S.5-7. 24. Volkov I.V. Fiber beton yapılar. Gözden geçirmek enf. Seri "Bina yapıları", hayır. 2. M, SSCB'nin VNIIIS Gosstroy'u, 1988.-18s. 25. Volkov Yu.S. İnşaatta ağır beton kullanımı // Beton ve betonarme, 1994, No. 7. İle. 27-31. 26. Volkov Yu.S. Monolitik betonarme. // Beton ve betonarme. 2000, sayı 1, s. 27-30. 27. VSN 56-97. "Elyaf takviyeli beton yapıların üretimi için teknolojilerin tasarımı ve temel hükümleri." M., 1997. 28. Vyrodov IP Bağlayıcıların hidratasyon ve hidratasyon sertleşmesi teorisinin bazı temel yönleri hakkında // VI Uluslararası Çimento Kimyası Kongresi Bildirileri. T. 2. M.; Stroyizdat, 1976, s. 68-73. 29. Glukhovsky V.D., Pokhomov V.A. Cüruf-alkali çimentolar ve betonlar. Kiev. Budivelnik, 1978, 184 s. 30. Demyanova M.Ö., Kalaşnikof S.V., Kalaşnikof V.I. Çimento bileşimlerinde kırılmış kayaların reaksiyon aktivitesi. TulGÜ'den Haberler. Seri "Yapı malzemeleri, yapıları ve tesisleri". Tula. 2004. Sayı. 7. s. 26-34. 31. Demyanova B.C., Kalaşnikof V.I., Minenko E.Yu., Organomineral katkı maddeleri ile betonun büzülmesi // Stroyinfo, 2003, No. 13. s. 10-13. 32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Yeni bir çimento türü: çimento taşının yapısı/Yapı malzemeleri. 1994 No. 1 s. 5-6. 33. Zvezdov A.I., Vozhov Yu.S. Beton ve betonarme: Bilim ve uygulama // Tüm Rusya konferansının beton ve betonarme üzerine malzemeleri. E: 2001, s. 288-297. 34. Zimon AD Sıvı yapışma ve ıslatma. Moskova: Kimya, 1974. s. 12-13. 35. Kalaşnikof V.I. Nesterov V.Yu., Khvastunov V.L., Komokhov P.G., Solomatov V.I., Marusentsev V.Ya., Trostyansky V.M. Kil yapı malzemeleri. Penza; 2000, 206 s. 36. Kalaşnikof V.I. Mineral dağılmış bileşimlerin sıvılaştırılmasında iyon-elektrostatik mekanizmanın baskın rolü üzerine.// Otoklavlanmış betondan yapılmış yapıların dayanıklılığı. Tez. V Cumhuriyet Konferansı. Tallinn 1984. s. 68-71. 37. Kalaşnikof V.I. Yapı malzemelerinin üretimi için mineral dağılımlı sistemlerin plastikleştirilmesinin temelleri.// Teknik Bilimler Doktoru derecesi için tez, Voronezh, 1996, 89 s. 38. Kalaşnikof V.I. İyon-elektrostatik etkiye dayalı süper akışkanlaştırıcıların inceltme etkisinin düzenlenmesi.//Yapıda kimyasal katkı maddelerinin üretimi ve uygulanması. NTC özetlerinin toplanması. Sofya 1984. s. 96-98 39. Kalaşnikof V.I. Süperakışkanlaştırıcılar içeren beton karışımlarında reolojik değişikliklerin muhasebeleştirilmesi.// IX All-Union Beton ve Betonarme Konferansı Tutanakları (Taşkent 1983), Penza 1983 s. 7-10. 40. Kalaşnikof V L, Ivanov I A. İyon stabilize edici plastikleştiricilerin etkisi altında çimento bileşimlerindeki reolojik değişikliklerin özellikleri// Eserlerin toplanması "Betonun teknolojik mekaniği" Riga RPI, 1984 s. 103-118. 41. Kalaşnikof V.I., İvanov I.A. Dağınık bileşimlerin prosedürel faktörlerinin ve reolojik göstergelerinin rolü.// Betonun teknolojik mekaniği. Riga FIR, 1986. s. 101-111. 42. Kalaşnikof V.I., Ivanov I.A., Aşırı sıvılaştırılmış yüksek konsantrasyonlu dağılmış sistemlerin yapısal-reolojik durumu hakkında.// Kompozit Malzemelerin Mekaniği ve Teknolojisi Üzerine IV Ulusal Konferansı Bildiriler Kitabı. BAN, Sofya. 1985. 43. Kalaşnikof V.I., Kalaşnikof S.V. "Kompozit çimento bağlayıcıların sertleşmesi" teorisine.// Uluslararası bilimsel ve teknik konferansın bildirileri "İnşaatın güncel konuları" TZ Mordovya Devlet Üniversitesi Yayınevi, 2004. S. 119-123. 44. Kalaşnikof V.I., Kalaşnikof S.V. Kompozit çimento bağlayıcıların sertleşme teorisi üzerine. Uluslararası bilimsel ve teknik konferansın materyalleri "Gerçek inşaat sorunları" T.Z. Ed. Mordovya eyaleti. Üniversite, 2004. S. 119-123. 45. Kalaşnikof V.I., Khvastunov B.JI. Moskvin R.N. Karbonat-cüruf ve kostiklenmiş bağlayıcıların mukavemetinin oluşumu. Monografi. VGUP VNIINTPI, Sayı 1, 2003, 6.1 p.s. 46. Kalaşnikof V.I., Khvastunov B.JL, Tarasov R.V., Komokhov P.G., Stasevich A.V., Kudashov V.Ya. Modifiye kil-cüruf bağlayıcı bazlı etkili ısıya dayanıklı malzemeler// Penza, 2004, 117 s. 47. Kalaşnikof S. V. ve diğerleri Kompozit ve dağınık takviyeli sistemlerin topolojisi // MNTK kompozit yapı malzemelerinin malzemeleri. Teori ve pratik. Penza, PDZ, 2005, s. 79-87. 48. Kiselev A.V., Lygin V.I. Yüzey bileşiklerinin kızılötesi spektrumları.// M.: Nauka, 1972,460 s. 49. Korshak V.V. Isıya dayanıklı polimerler.// M.: Nauka, 1969,410 s. 50. Kurbatov L.G., Rabinovich F.N. Çelik liflerle güçlendirilmiş betonun etkinliği üzerine. // Beton ve betonarme. 1980. L 3. S. 6-7. 51. Lankard D.K., Dickerson R.F. Çelik tel artıklarından takviyeli betonarme // Yurtdışında inşaat malzemeleri. 1971, No. 9, s. 2-4. 52. Leontiev V.N., Prikhodko V.A., Andreev V.A. Betonu güçlendirmek için karbon fiber malzemelerin kullanılması olasılığı hakkında / / Yapı malzemeleri, 1991. No. 10. s. 27-28. 53. Lobanov I.A. Dağınık betonarmenin yapısal özellikleri ve özellikleri // Yeni kompozit yapı malzemelerinin üretim teknolojisi ve özellikleri: Mezhvuz. ders. Oturdu. ilmi tr. L: LISI, 1086. S. 5-10. 54. Mailyan DR, Shilov Al.V., Dzhavarbek R Bazalt lifli lif takviyesinin hafif ve ağır betonun özellikleri üzerindeki etkisi // Beton ve betonarme üzerine yeni araştırma. Rostov-on-Don, 1997. S. 7-12. 55. Mailyan L.R., Shilov A.V. Kaba bazalt lifi üzerine kavisli kildit lifi takviyeli beton elemanlar. Rostov n/a: Rost. belirtmek, bildirmek builds, un-t, 2001. - 174 s. 56. Mailyan R.L., Mailyan L.R., Osipov K.M. ve diğerleri Bazalt elyaflı elyaf takviyeli genişletilmiş kil betondan yapılmış betonarme yapıların tasarımı için öneriler / Rostov-on-Don, 1996. -14 s. 57. Mineralojik ansiklopedi / İngilizce'den çeviri. L.Nedra, 1985. İle. 206-210. 58. Mchedlov-Petrosyan O.P. İnorganik yapı malzemelerinin kimyası. M.; Stroyizdat, 1971, 311s. 59. S. V. Nerpin ve A. F. Chudnovsky, Toprak Fiziği. M. Bilim. 1967, 167p. 60. Nesvetaev G.V., Timonov S.K. Betonun rötre deformasyonları. 5. Akademik RAASN Okumaları. Voronej, VGASU, 1999. s. 312-315. 61. Pashchenko A.A., Sırbistan V.P. Çimento taşının mineral elyaf ile güçlendirilmesi Kiev, UkrNIINTI - 1970 - 45 s. 62. Pashchenko A.A., Sırbistan V.P., Starchevskaya E.A. Büzücü maddeler Kiev Vishcha okulu, 1975,441 s. 63. Polak A.F. Mineral bağlayıcıların sertleştirilmesi. M.; İnşaat literatürü yayınevi, 1966,207 s. 64. Popkova A.M. Bina yapıları ve yüksek dayanımlı betondan yapılmış yapılar // Bir dizi bina yapısı // Anket bilgileri. Sorun. 5. Moskova: VNIINTPI Gosstroya SSCB, 1990, 77 s. 65. Puharenko, Yu.V. Fiber takviyeli betonun yapısının ve özelliklerinin oluşumu için bilimsel ve pratik temeller: dis. doktor teknoloji Bilimler: St. Petersburg, 2004. s. 100-106. 66. Rabinovich F.N. Fiberlerle dağıtılmış-takviyeli beton: VNIIESM'in gözden geçirilmesi. M., 1976. - 73 s. 67. Rabinovich F.N. Dispersiyonla güçlendirilmiş betonlar. M., Stroyizdat: 1989.-177 s. 68. Rabinovich F.N. Fiberglas ile beton malzemelerin dağınık takviyesi ile ilgili bazı konular // Dağıtılmış betonarme ve bunlardan yapılmış yapılar: Raporların özetleri. Cumhuriyetçi bahşedilmiş Riga, 1 975. - S. 68-72. 69. Rabinoviç F.N. Çelik-fiber-beton yapıların optimal takviyesinde // Beton ve betonarme. 1986. No. 3. S. 17-19. 70. Rabinoviç F.N. Betonun dağınık donatı seviyelerinde. // İnşaat ve mimarlık: İzv. üniversiteler. 1981. No. 11. S. 30-36. 71. Rabinoviç F.N. Endüstriyel binaların yapımında elyaf takviyeli beton kullanımı // Elyaf takviyeli beton ve inşaatta kullanımı: NIIZhB Bildirileri. M., 1979. - S. 27-38. 72. Rabinovich F.N., Kurbatov L.G. Mühendislik yapılarının yapımında çelik lifli beton kullanımı // Beton ve betonarme. 1984.-№12.-S. 22-25. 73. Rabinovich F.N., Romanov V.P. Çelik liflerle güçlendirilmiş ince taneli betonun çatlama direnci sınırında // Kompozit Malzemelerin Mekaniği. 1985. No. 2. s. 277-283. 74. Rabinovich F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. Çelik fiber betondan yapılmış tankların monolitik tabanları //Beton ve betonarme. -1981. 10. sayfa 24-25. 76. Solomatov V.I., Vyroyuy V.N. ve diğerleri Kompozit yapı malzemeleri ve azaltılmış malzeme tüketimine sahip yapılar.// Kiev, Budivelnik, 1991.144 s. 77. Çelik lifli betonarme ve bundan yapılan yapılar. Seri "Yapı malzemeleri" Cilt. 7 VNIINTPI. Moskova. - 1990. 78. Cam elyaf takviyeli beton ve bundan yapılan yapılar. Seri "Yapı malzemeleri". Sorun 5. VNIINTPI. 79. Strelkov M.I. Bağlayıcıların sertleşmesi sırasında sıvı fazın gerçek bileşimindeki değişiklikler ve sertleşme mekanizmaları // Çimento kimyası üzerine toplantının devamı. M.; Promstroyizdat, 1956, s. 183-200. 80. Sycheva L.I., Volovika A.V. Elyaf takviyeli malzemeler / Tercüme ed.: Elyaf takviyeli malzemeler. -M.: Stroyizdat, 1982. 180 s. 81. Toropov N.A. Silikatların ve oksitlerin kimyası. L.; Nauka, 1974,440'lar. 82. Tretyakov N.E., Filimonov V.N. Kinetik ve kataliz / T.: 1972, No. 3,815-817 s. 83. Fadel I.M. Bazalt ile doldurulmuş yoğun ayrı beton teknolojisi.// Tezin özeti. Doktora M, 1993.22 s. 84. Japonya'da fiber beton. Ekspres bilgi. Bina yapıları”, M, VNIIIS Gosstroy SSCB, 1983. 26 s. 85. Filimonov V.N. Moleküllerdeki fototransformasyonların spektroskopisi.//L.: 1977, s. 213-228. 86. Hong DL. Silanlarla işlenmiş silika dumanı ve karbon fiber içeren betonun özellikleri // Bilgileri ifade edin. 1.2001 Sayılı Sayı. s.33-37. 87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov V.N. Adsorpsiyon ve adsorbanlar.//1976, no. 4, s. 86-91. 88. Shvartsman A.A., Tomilin I.A. Advances in Chemistry//1957, Cilt 23 Sayı 5, s. 554-567. 89. Cüruf-alkali bağlayıcılar ve bunlara dayalı ince taneli betonlar (V.D. Glukhovsky'nin genel editörlüğü altında). Taşkent, Özbekistan, 1980.483 s. 90. Jürgen Schubert, Kalaşnikof S.V. Karışık bağlayıcıların topolojisi ve sertleşmelerinin mekanizması // Sat. Makaleler MNTK Yapı malzemelerinin üretiminde yeni enerji ve kaynak tasarrufu sağlayan bilim yoğun teknolojiler. Penza, PDZ, 2005. s. 208-214. 91. Balaguru P., Necm. Fiber hacim oranı//ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, No. 4.-s. 281-286. 92. Batson GB Son Teknoloji Raporlama Elyaf Takviyeli Beton. ASY Komitesi tarafından rapor edilmiştir 544. ACY Dergisi. 1973,-70,-№ 11,-s. 729-744. 93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B. Ultra yüksek mukavemetli fiber takviyeli çimento kompozitinin darbe tepkisi. // ACI Malzeme Dergisi. 2002. - Cilt. 99, no.6. - S.543-548. 94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Ultra yüksek mukavemetli fiber takviyeli çimento bileşiminin darbe tepkisi // ACJ Materials Journal. 2002 - Cilt 99, numara 6. 95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15. 96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., s. 199-220. 97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Sıkıştırılmış Reaktif Toz Betonun Mekanik Davranışı.// American Societe of Givil Eagineers Materials Engineering Coufernce. Washington. DC. Kasım 1996 Cilt. 1, s.555-563. 98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. No. 3. S.30-38. 99. Grube P., Lemmer C., Riihl M Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249. 100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat.// Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, 491-495. 101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 01 Aralık 1998, Vortag 4.25 seiten. 102. Richard P., Cheurezy M. Reaktif Toz Betonun Bileşimi. Bilimsel Bölüm Bougies.// Çimento ve Beton Araştırmaları, Cilt. 25. Hayır. 7, s. 1501-1511, 1995. 103. Richard P., Cheurezy M. Yüksek Süneklik ve 200-800 MPa Basınç Dayanımına Sahip Reaktif Toz Beton.// AGJ SPJ 144-22, s. 507-518, 1994. 104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Düzgün Dağıtılmış ve Parlak Aralıklı Tel Donatı Uzunluklarından Etkilenen Betonun Çekme Dayanımı "ACY Journal". 1964, - 61, - No. 6, - s. 675-670. 105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Peter Schliessl. ağır. 2003, s. 189-198. 106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten ve Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, 1083-1091. 107 Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe ve Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr. Peter Schiesse. Ağırlığı 2.2003 s 189-198. 108. SchmidM,FenlingE.Utntax;hf^ 109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspektif, Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. Sayı 39.16.29. 110. Schnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. Peter Schliessl. Yükseklik 2.2003, C.267-276. 111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Peter Schlissl. Yükseklik 2.2003, C.267-276. 112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor //MDF. 113. Wirang-Steel Fibraus Concrete.//Beton konstrüksiyon. 1972.16, No. l, s. 18-21. 114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Ultra yüksek mukavemetli fiber takviyeli çimento kompozitinin darbe tepkisi // ASJ Materials Journal. -2002.-Vol. 99, No. 6.-s. 543-548. 115. Balaguru P., Nairn H., Yüksek lif hacim fraksiyonları ile yüksek performanslı lif takviyeli beton karışım oranı // ASJ Materials Journal. 2004, Cilt. 101, No. 4.-s. 281-286. 116. Kessler H., Kugelmodell für Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994. 117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. İki Endüstriyel Reaktif Toz Cohcrete'in Mekanik Özellikleri ve Dayanıklılığı // ASJ Materials Journal V.94. No.4, S.286-290. Temmuz-Ağustos, 1997. 118. De Larrard F., Sedran Th. Bir paketleme modeli kullanılarak ultra yüksek performanslı betonun optimizasyonu. Cem. Beton Res., Cilt 24(6). S. 997-1008, 1994. 119. Richard P., Cheurezy M. Reaktif Toz Betonun Bileşimi. Cem. Coner.Res.Vol.25. No.7, S.1501-1511, 1995. 120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften ve Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus; Beton ve Stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467, 2001. 121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Reaktif Toz Betonun (RPC) Reolojik Davranışının Optimizasyonu Tagungsband Uluslararası Yüksek Performanslı ve Reaktif Toz Beton Sempozyumu. Shebroke, Kanada, Ağustos, 1998. S.99-118. 122. Aitzin P., Richard P. scherbooke'un Yaya/Bisiklet Yolu Köprüsü. 4. Uluslararası Yüksek Mukavemet/ Yüksek Performans Kullanımı Sempozyumu, Paris. S. 1999-1406, 1996. 123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Yüksek Performanslı Çimentolu Malzemelerde Katkı Maddesi Olarak Çeşitli Silika Dumanlarının Karşılaştırmalı Çalışması. Malzemeler ve Yapılar, RJLEM, Cilt 25, S. 25-272, 1992. 124. Richard P. Cheyrezy M.N. Yüksek Süneklik ve 200-800 MPa Basınç Dayanımına Sahip Reaktif Toz Betonlar. ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994. 125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. Brüt Akışlı Soğutma Kulelerinde RPC Kullanımı, Uluslararası Yüksek Performanslı ve Reaktif Toz Beton Sempozyumu, Sherbrooke, Kanada, S. 59-73, 1993. 126. De Larrard F., Sedran T. Yüksek Performanslı Betonun Karışım Oranlanması. Cem. Kons. Araş. Cilt 32, S. 1699-1704, 2002. 127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Reaktif Toz Betonların Mekanik Özellikleri. Malzemeler ve Yapılar, Cilt. 29, S. 233-240, 1996. 128. Bornemann R., Schmidt M. Betonda Tozların Rolü: 6. Uluslararası Yüksek Mukavemetli/Yüksek Performanslı Beton Kullanımı Sempozyumu Tutanakları. S.863-872, 2002. 129. Richard P. Reaktif Toz Beton: Yeni Bir Ultra Yüksek Çimento Malzemesi. 4. Uluslararası Yüksek Mukavemetli/ Yüksek Performanslı Beton Kullanımı Sempozyumu, Paris, 1996. 130. Uzawa, M; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: Reaktif Toz Kompozit Malzemenin (Ductal) Taze Özellikleri ve Mukavemeti. Est fib kongresinin tutanakları, 2002. 131 Vernet, Ch; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: Ultra Yüksek Dayanıklılıklı Betonlar, Kimya ve Mikroyapı. HPC Sempozyumu, Hong Kong, Aralık 2000. 132 Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: RPC'nin Mikroyapısal Analizi (Reaktif Toz Beton). Cem.Coner.Res.Vol.25, No. 7, S. 1491-1500, 1995. , 133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996. 134. Reineck. KH., Lichtenfels A., Greiner. St. Sıcak su tanklarında güneş enerjisinin mevsimlik depolanması yüksek performanslı betondan yapılmıştır. 6. Uluslararası Yüksek Mukavemet / Yüksek Performans Sempozyumu. Leipzig, Haziran, 2002. 135. Babkov B.V., Komokhov P.G. ve diğerleri Mineral bağlayıcıların hidrasyon ve yeniden kristalleşme reaksiyonlarındaki hacimsel değişiklikler / Bilim ve Teknoloji, -2003, No. 7 136. Babkov V.V., Polok A.F., Komokhov P.G. Çimento taşının dayanıklılığının yönleri / Çimento-1988-№3 s. 14-16. 137. Alexandrovsky S.V. Beton ve betonarme rötrenin bazı özellikleri, 1959 No. 10 s. 8-10. 138. Şeyhin A.V. Çimento taşının yapısı, mukavemeti ve çatlama direnci. M: Stroyizdat 1974, 191 s. 139. Sheikin A.V., Chekhovsky Yu.V., Brusser M.I. Çimento betonlarının yapısı ve özellikleri. M: Stroyizdat, 1979. 333 s. 140. Tsilosani Z.N. Betonun büzülmesi ve sünmesi. Tiflis: Gürcistan Bilimler Akademisi Yayınevi. SSR, 1963. s. 173. 141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Yüksek mukavemetli beton. M: Stroyizdat. 1971. 208.i?6'danTanıtım 2006, inşaat tezi, Kalaşnikof, Sergey Vladimirovich
Çözüm "Kayalar kullanılarak ince taneli reaksiyon-toz dağıtılmış-takviyeli betonlar" konulu doktora tezi
bibliyografya Kalaşnikof, Sergey Vladimirovich, Yapı malzemeleri ve ürünleri konulu tez
