A "3D-beton" Gyártó Egyesület csapata dekoratív szálerősítésű betonból - 3D-betonból - háromdimenziós szerkezetek és elemek fejlesztésére és gyártására specializálódott a projektötlet generálásától a beépítésig és a kulcsrakész karbantartásig.
A betonból, szálerősítésű betonból és üvegkompozitból készült termékek saját gyártása teljes ciklusú gyártás. Bevált technológiával és válogatott beton- és szálerősítésű beton-összetételekkel rendelkezünk, magas fizikai és műszaki mutatókkal, amelyek biztosítják a maximális élettartamot. Termékeinket nem csak az ár/minőség optimális kombinációja különbözteti meg. Minden megrendelés egy új egyedi termék, amelyen nem lehet sablon vagy standard minta alapján dolgozni. Ezért kreatív megközelítésünk minden ügyfelünkhöz nem csak szavak, hanem az egyedi megrendelések végrehajtásán végzett munka alapja.
Kalasnyikov Vlagyimir Ivanovics (1941-2017) - az "új generációs nagy szilárdságú reakcióporos beton" irányvonal alapítója. Az Orosz Föderáció tudományos tisztelt dolgozója, tisztelt munkás Gimnázium, tiszteletbeli munkás felsőoktatás Orosz Föderáció, az Orosz Építészeti és Építéstudományi Akadémia (RAASN) tanácsadója, a Nemzetközi Ökológiai, Humánbiztonsági Tudományos Akadémia (MANEB) akadémikusa, a műszaki tudományok doktora, professzor. 2003-ban a Cambridge-i Nemzetközi Bibliográfiai Központ V. I. Kalasnyikov. szerepel az „Év embere” enciklopédiában, 2006-ban pedig az „Év embere” enciklopédiában a legjobb emberek Oroszország" éremmel és jelvénnyel, 2010-ben bekerült a bibliográfiai enciklopédiába sikeres emberek Oroszország 2009-ben megkapta az „Építési dicsőség” kitüntetést, valamint a PGUAS „Az építőipari oktatás és tudomány fejlesztésében szerzett érdemekért” érdemrendet. A RAASN P.G akadémikusa által vezetett szerzőcsoport részeként. Komokhov Kalasnyikov professzor V.I. 2002-ben elnyerte a RAASN Nagyérmét. Több mint 1000 publikált tudományos és ismeretterjesztő mű, köztük 56 találmány és szabadalom, 13 építőipari szabályozási dokumentum, 23 monográfia és 58 oktatási segédlet szerzője. Élete utolsó 15 évében V.I. A Kalasnyikovot a különösen nagy szilárdságú reakcióporos betonok és szálerősítésű betonok gyártásával hozták kapcsolatba.
Yana Szanyagina
Kalasnyikov V. I. tudományos iskolájának követője, a cég alapítója és vezetője, a 3D betontermék szerzője és fejlesztője.
Yana Sanyagina Kalasnyikov V. I. tudományos iskolájának követője, a cég alapítója és vezetője, a 3D betontermék szerzője és fejlesztője. Projektek és technológiák megvalósításában szerzett tapasztalat beton és szálerősítésű beton területén - 14 év.
Megvalósított területek: termelés járólapok vibroöntési és vibropréses technológiák alkalmazásával, vékonyfalú burkolólapok vibroöntéses gyártása bazaltszál erősítésű betonból, pázsirácsok gyártása ökoparkoláshoz nagy szilárdságú öntömörödő betonból, vékonyfalú térfogatelemek lőttbeton gyártása díszítőszálból -vasbeton (3d-beton), nagyszilárdságú, gránitot imitáló betonból texturált termékek (tömbök és tereprendezési elemek) gyártása. Több mint 50 publikáció tudományos és műszaki publikációkban, győzelmek összoroszországi és regionális tudományos versenyeken, részvétel számos kiállításon, fórumon, köztük a legendás Seliger fórumon. 2009-ben a Seliger-fórum részeként részt vett egy találkozón Vlagyimir Putyin miniszterelnökkel. Oroszország 50 fiatal innovátora között 2011-ben 200 fiatal orosz tudós között vett részt az Orosz Föderáció elnökével D.A. a Skolkovo hiperkockában. A vállalkozói tevékenység beindítása a Penza régió kormányának támogatásával valósult meg. A Bortnik Alapítvány 2017-ben felvette a 30 év alatti vállalkozást alapító TOP-10 vállalkozók listájára.
Szergej Viktorovics Ananiev V. I. Kalasnyikov tudományos iskolájának követője, a vállalat főmérnöke, a műszaki tudományok kandidátusa, a nagy szilárdságú és ultra-nagy szilárdságú betonok száraz keverékeinek fejlesztője. Projektek és technológiák megvalósításában szerzett tapasztalat beton és szálerősítésű beton területén - 20 év.
2011 - Ph.D. értekezés megvédése a következő témában: "Új generációs beton előállításához használt reológiai mátrixok összetétele, topológiai szerkezete és reotechnológiai tulajdonságai", 18 év - építőipari munka műszaki felügyelet irányába, 10 év - nagy szilárdságú önterülő padlók létrehozására irányuló munka
Tevékenységek megszervezése és a gyártástechnológia fejlesztése, a termékek műszaki ellenőrzésének és tesztelésének módszereinek kidolgozása, egy gyártó laboratórium tevékenységének megszervezése, kísérleti munka új típusú termékek és eljárások fejlesztésére, technológiai dokumentáció fejlesztése, karbantartása és tárolása. , gyártási szabályzat írása. Számítások elvégzése termelési kapacitásés berendezés rakodás, számítás technológiai sémák, tervezési becslések számítása és módosítása; stabilizációs intézkedések kidolgozása és végrehajtása technológiai folyamatok; folyamatok és technológiák általános és célzott tesztelésének megszervezése és részvétele.
Szergej Pivikov
Projektvezető építész, formatervezés és modellezés vezetője, a 3D Concrete társszerzője
Szergej Pivikov - projektvezető építész, formatervezés és modellezés vezetője, a 3D Concrete termék társszerzője.
A következő projektek kidolgozása és megvalósítása: a nikolszki Krisztus feltámadása templom ikonosztázának és ikondobozainak helyreállítása, a városi tér javítását célzó projekt "Szerelmesek sikátora", napelemeket használó megálló pavilon Moszkvában, a "Kereszt" szökőkút a Nizhnelomovsky Kazansko-Bogoroditsky kolostor fontjához, a moszkvai FLACON Design Factory öko-helyszíne. M.Yu munkájának emlékművének szerzője. Lermontov "Könyv", Penza, "öko-bútorok" a kis építészeti formák gyártásában, az "Eco-gomba" városi áramfejlesztő projektje, a városi tér javításának projektje "Dobro", templomdísz a városban. Arkadak (Saratov régió), Juzsa (Ivanovo régió) templomai, a moszkvai Kuzminki templom ikonosztázának tervezetének kidolgozása, betonból készült ajándéktárgyak és belső termékek tervezése és munkadokumentációja.
Alekszej Izmailov
A GC "3D-BETON" összeszerelési osztályának vezetője
Építési és szerelési munkák végzése feletti műszaki ellenőrzés megvalósítása közvetlenül a Létesítménynél: munkaterv végrehajtása, határidők ellenőrzése, a Létesítményben a munkavégzés terjedelmének és minőségének betartása, felhasznált anyagok minőségellenőrzése, változtatások egyeztetése a Megrendelővel történő munkavégzés során felmerülő tervezési döntésekben, az elkészült mennyiségek bejelentése, a Létesítmény biztonságának biztosítása.
Alexander Teplov
Gyártásvezető
Hatékony gyártási folyamat megszervezése, a gyártási technológiák betartásának ellenőrzése és a kulcsmutatók megvalósítása; A Megrendelő igényeinek megfelelő termékek szállítási ütemterv megvalósításának biztosítása, a meglévők optimalizálása és új technológiai folyamatok bevezetése.
A jelen találmány az iparra vonatkozik építőanyagokés betontermékek gyártására használják: rendkívül művészi áttört kerítések és rácsok, pillérek, vékony járdalapok és szegélykövek, épületek és építmények belső és külső burkolására szolgáló vékonyfalú csempék, dekorációs termékek és kis építészeti formák. Az öntömörödő, extra nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű betonkeverék előállításának módszere a komponensek egymás utáni keveréséből áll, amíg a kívánt folyékonyságú keveréket el nem kapják. Kezdetben vizet és hiperplasztikátort keverünk össze a keverőben, majd cementet, mikroszilícium-dioxidot, kőlisztet öntünk, és a keveréket 2-3 percig keverjük, majd homokot és rostokat adunk hozzá, és 2-3 percig keverjük. Öntömörödő, extra nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű, nagyon jó folyási tulajdonságú betonkeveréket kapunk, amely a következő komponenseket tartalmazza: PC500D0 portlandcement, 0,125-0,63 közötti homokfrakció, hiperplasztikátor, rostok, szilícium-dioxid füst, kő liszt, erőnövelő gyorsító és víz. A betontermékek öntőformákban történő előállításának módszere a betonkeverék elkészítése, a keverék formákba való adagolása, majd a térhálósító kamrában történő kikeményítése. A forma belső, munkafelületét vékony vízréteggel kezeljük, majd öntömörödő, extra nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű, nagyon jó folyási tulajdonságú betonkeveréket öntünk a formába. A forma kitöltése után a keverék felületére vékony réteg vizet permeteznek, és a formát technológiai raklappal borítják. HATÁS: öntömörödő, extra nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű betonkeverék előállítása, nagyon jó folyási tulajdonságokkal, nagy szilárdsági jellemzőkkel, alacsony költséggel, és lehetővé teszi áttört termékek gyártását. 2 n. és 2 z.p. f-ly, 1 tab., 3 ill.
A jelen találmány az építőanyagiparra vonatkozik, és betontermékek gyártására szolgál: rendkívül művészi áttört kerítések és rácsok, pillérek, vékony járdalapok és szegélykövek, vékonyfalú burkolólapok épületek és építmények belső és külső burkolásához, dekorációs termékek. és kis építészeti formák.
Ismert eljárás dekoratív építési termékek és/vagy dekorbevonatok előállítására portlandcement klinkert, módosítószert, benne szerves vízcsökkentő komponenst és bizonyos mennyiségű keményedésgyorsítót és gipszet, pigmenteket, töltőanyagokat tartalmazó kötőanyag vízzel való összekeverésével. , ásványi és kémiai (funkcionális) adalékok, és a kapott keveréket a bentonit agyag (funkcionális adalékkeverék stabilizátor) propilénglikollal (szerves vízcsökkentő komponens) történő telítéséig állni, a kapott komplex hidroxipropil-cellulóz gélesítőszerrel történő rögzítéséig, formázásig, formázásig. , tömörítés és hőkezelés. Ezenkívül a száraz komponensek összekeverését és a keverék elkészítését különböző keverőkben hajtják végre (lásd a 2084416 számú RF szabadalmat, MPK6 SW 7/52, 1997).
Ennek a megoldásnak a hátránya, hogy a keverék összetevőinek keveréséhez és az azt követő tömörítési műveletekhez különböző berendezéseket kell alkalmazni, ami bonyolítja és megnöveli a technológia költségeit. Ezenkívül ennek a módszernek a használatakor lehetetlen vékony és áttört elemekkel rendelkező termékeket beszerezni.
Ismert eljárás építőipari termékek előállítására szolgáló keverék előállítására, amely magában foglalja a kötőanyag aktiválását portlandcement klinker száraz szuperlágyítóval való együttes őrlésével, majd töltőanyaggal és vízzel való összekeverését, és először az aktivált töltőanyagot 5-10%-os keveréssel keverik össze. vizet, majd az aktivált kötőanyagot adagoljuk, és a keveréket keverjük, majd 40-60%-os keverővizet adunk hozzá és a keveréket keverjük, majd hozzáadjuk a maradék vizet és a végső keverést addig végezzük, amíg homogén keveréket nem kapunk. A komponensek lépésenkénti keverését 0,5-1 percig végezzük. A kapott keverékből készült termékeket 20°C hőmérsékleten és 100%-os páratartalom mellett kell tartani 14 napig (lásd RF szabadalom No. 2012551, MPK5 C04B 40/00, 1994).
Az ismert eljárás hátránya a kötőanyag és a szuperplasztifikátor együttes őrlésének bonyolult és költséges művelete, amely a keverő- és őrlési komplexum megszervezéséhez magas költségeket igényel. Ezenkívül ennek a módszernek a használatakor lehetetlen vékony és áttört elemekkel rendelkező termékeket beszerezni.
Öntömörödő beton készítésére szolgáló ismert összetétel, amely tartalmazza:
100 tömeg cement részei
50-200 tömeg különböző granulometrikus összetételű kalcinált bauxitokból származó homokok keverékeinek részei, a legfinomabb átlagos granulometrikus összetételű homok 1 mm-nél kisebb, a legnagyobb átlagos granulometrikus összetételű homok 10 mm-nél kisebb;
5-25 tömeg kalcium-karbonát és fehér korom ultrafinom részecskéi, és a fehér korom tartalma nem haladja meg a 15 tömeg%-ot. alkatrészek;
0,1-10 tömeg habzásgátló alkatrészei;
0,1-10 tömeg a szuperlágyító részei;
15-24 tömeg szálas alkatrészek;
10-30 tömeg víz részei.
A betonban lévő ultrafinom kalcium-karbonát részecskék mennyisége és a fehér korom tömegaránya elérheti az 1:99-99:1, előnyösen az 50:50-99:1 értéket (lásd a 111/62 sz. 2006.01.), 2009., 12. pont).
Ennek a betonnak a hátránya a drága kalcinált bauxithomok használata, amelyet általában az alumíniumgyártásban használnak, valamint a túlzott mennyiségű cement, ami más, nagyon drága betonelemek fogyasztásának növekedéséhez vezet, és ennek megfelelően költségének növekedéséhez.
Az elvégzett kutatás azt mutatta, hogy nem találtak megoldást a reakcióporos öntömörödő beton előállítására.
Ismeretes olyan eljárás a beton előállítására szálak hozzáadásával, amelyben az összes betonkomponenst addig keverik, amíg a szükséges folyékonyságú betont el nem kapják, vagy először száraz összetevőket kevernek össze, mint például cement, különféle homok, ultrafinom részecskék. kalcium-karbonátból, fehér koromból és esetleg szuperlágyító és habzásgátló szerből, majd vizet adunk a keverékhez, és szükség esetén szuperlágyítót és habzásgátlót, ha folyékony formában van jelen, és ha szükséges, rostokat, és addig keverjük, amíg a kívánt folyékonyságú betont el nem kapjuk. Keverés után például 4-16 percen belül a keletkező beton nagyon nagy folyékonysága miatt könnyen formázható (lásd RF szabadalom 12. tétel). Ez a döntés prototípusként született.
Az így kapott ultranagy teljesítményű öntömörödő beton felhasználható előregyártott elemek, például pillérek, keresztgerendák, gerendák, mennyezetek, csempék, művészi szerkezetek, előfeszített elemek vagy kompozit anyagok készítésére, valamint az egymás közötti hézagok tömítésére szolgáló anyagok szerkezeti elemek, szennyvízrendszerek elemei vagy az építészetben.
Ennek a módszernek a hátránya a magas cementfogyasztás 1 m3 keverék elkészítéséhez, ami a betonkeverék és az abból származó termékek költségének növekedését vonja maga után az egyéb összetevők fogyasztásának növekedése miatt. Ezenkívül a találmányban leírt eljárás a kapott beton felhasználására nem tartalmaz információt arról, hogyan lehet például művészi áttört és vékonyfalú betontermékeket előállítani.
Széles körben ismert eljárások különféle termékek betonból történő előállítására, amikor a formába öntött betont ezt követően vibrotömörítésnek vetik alá.
Ilyen ismert módszerekkel azonban lehetetlen művészi, áttört és vékony falú betontermékeket előállítani.
Ismert eljárás betontermékek csomagolási formában történő előállítására, amely betonkeverék készítéséből, a keverék formákba való adagolásából, keményítésből áll. A vékonyfalú többkamrás formák csomagolásaként levegő- és nedvességszigetelő formát használnak, amelyet a keverék bejuttatása után levegő- és nedvességszigetelő bevonattal vonnak be. A termékek keményítése zárt kamrákban történik 8-12 órán keresztül (lásd Ukrajna találmányának szabadalmát UA 39086, MPK7 V28V 7/11; V28V 7/38; S04V 40/02, 2005).
Az ismert eljárás hátránya a betontermékek gyártásához használt öntőformák magas költsége, valamint a művészi, áttört és vékonyfalú betontermékek ilyen módon történő előállításának lehetetlensége.
Az első feladat egy olyan öntömörödő, extra nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű betonkeverék összetételének előállítása, amely a megkövetelt bedolgozhatósággal és a szükséges szilárdsági jellemzőkkel rendelkezik, amely csökkenti az így létrejövő öntömörödő betonkeverék költségét.
A második feladat a szilárdsági jellemzők növelése napi életkorban optimális keverőképesség mellett és a betontermékek homlokfelületeinek dekoratív tulajdonságainak javítása.
Az első feladat megoldása annak köszönhető, hogy eljárást dolgoztak ki öntömörödő, extra nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű betonkeverék előállítására, amely abból áll, hogy a betonkeverék komponenseit a szükséges folyékonyság eléréséig keverik. , melyben a szálerősítésű betonkeverék komponenseinek összekeverését egymás után végezzük, és kezdetben a keverőben vizet és hiperplasztikátort keverünk, majd cementet, mikroszilícium-dioxidot, kőlisztet öntünk és a keveréket 2-3 percig keverjük. perc, majd homokot és rostokat vezetünk be, és 2-3 percig keverjük, amíg szálerősítésű betonkeveréket nem kapunk, amely komponenseket tartalmaz, tömeg%:
A betonkeverék teljes elkészítési ideje 12-15 perc.
A találmány alkalmazásának műszaki eredménye egy nagyon jó folyási tulajdonságú, öntömörödő, extra nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű betonkeverék előállítása, amely javítja a szálerősítésű betonkeverék minőségét és kenhetőségét, köszönhetően a szálerősítésű betonkeveréknek. speciálisan megválasztott összetétel, a bejuttatás sorrendje és a keverék keverési ideje, ami a beton folyékonyságának és szilárdsági jellemzőinek jelentős növekedéséhez vezet M1000-ig és afelett, csökkentve a termékek szükséges vastagságát.
Az összetevők meghatározott sorrendben történő összekeverése, amikor kezdetben a keverőben kimért mennyiségű vizet és hiperplasztikátort keverünk össze, majd cementet, mikroszilícium-dioxidot, kőlisztet adunk hozzá, és 2-3 percig keverjük, majd homokot és rostokat adagolunk. A kapott betonkeveréket 2-3 percig keverjük, ami lehetővé teszi a keletkező öntömörödő, extra nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű betonkeverék minőségének és folyási jellemzőinek (megmunkálhatóságának) jelentős javulását.
A találmány alkalmazásának műszaki eredménye egy öntömörödő, extra nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű betonkeverék nagyon jó folyási tulajdonságokkal, nagy szilárdsági jellemzőkkel és alacsony költséggel. A keverék összetevőinek megadott arányának való megfelelés, tömeg%:
lehetővé teszi egy öntömörödő, extra nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű betonkeverék előállítását, amely nagyon jó folyási tulajdonságokkal, nagy szilárdsági jellemzőkkel és alacsony költséggel rendelkezik.
A fenti komponensek mennyiségi arányban meghatározott felhasználása lehetővé teszi öntömörödő, extra nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű betonkeverék előállítását, amely a megfelelő folyékonyság és nagy szilárdsági tulajdonságok mellett biztosítja az alacsony költséget. a kapott keverékből, és ezáltal növeli annak fogyasztói tulajdonságait. Az olyan komponensek, mint a mikroszilícium-dioxid, a kőliszt használata lehetővé teszi a cement százalékos arányának csökkentését, ami más drága komponensek (például hiperplasztikátor) százalékos arányának csökkenését vonja maga után, valamint elhagyja a kalcinált bauxitokból származó drága homok használatát, ami szintén a betonkeverék költségének csökkenéséhez vezet, de nem befolyásolja annak szilárdsági tulajdonságait.
A második feladat megoldása annak köszönhető, hogy a fent leírtak szerint elkészített szálerősítésű betonkeverékből kidolgoztak egy eljárást a termékek öntőformákban történő előállítására, amely a keverék formákba való betáplálásából, majd a kikeményítéshez való visszatartásából, majd kezdetben egy hígításból áll. A forma belső, munkafelületére vízréteget permeteznek, majd a keverékkel való feltöltést követően vékony réteg vizet permeteznek a felületére és a formát technológiai raklappal borítják.
Sőt, a keveréket egymás után adagolják a formákba, felülről technológiai raklappal letakarva a megtöltött formát, a technológiai raklap beszerelése után a termékek gyártási folyamata többször megismétlődik, beállítás következő űrlapot az előző feletti technológiai raklapon.
A találmány alkalmazásának technikai eredménye a minőség javítása elülső felület termékek, a termék szilárdsági jellemzőinek jelentős növekedése, az öntömörödő, nagyon jó folyási tulajdonságú szálerősítésű betonkeverék alkalmazásának, a formák speciális megmunkálásának és a betonápolás napi korban történő megszervezésének köszönhetően. A betonápolás megszervezése a mindennapi életkorban abból áll, hogy a formák kellő vízszigetelését a beléjük öntött betonnal biztosítják úgy, hogy az öntőformában lévő felső betonréteget vízréteggel, a formákat pedig raklapokkal borítják.
A műszaki eredményt egy öntömörödő, nagyon jó folyási tulajdonságokkal rendelkező szálerősítésű betonkeverék alkalmazásával érik el, amely lehetővé teszi bármilyen konfigurációjú nagyon vékony és áttört termékek előállítását, bármilyen textúra és felülettípus megismétlésével, kiküszöböli a szálerősítés folyamatát. vibrációs tömörítés a termékek fröccsöntésekor, és lehetővé teszi bármilyen forma (rugalmas, üvegszálas, fém, műanyag stb.) használatát a termékek előállításához.
A forma vékony vízréteggel történő előnedvesítése és az öntött szálerősítésű betonkeverék felületére vékony vízpermetezés utolsó művelete, a forma betonozása a következő technológiai raklappal, hogy tömített legyen. kamra a beton jobb éréséhez, kiküszöböli a levegő pórusainak megjelenését a beszorult levegőből, és kiváló minőséget ér el a termékek elülső felületén, csökkenti a víz elpárolgását a keményedő betonból, és növeli a kapott termékek szilárdsági jellemzőit.
Az egyidejűleg öntött formák számát a kapott öntömörödő, rendkívül nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű betonkeverék térfogata alapján választjuk ki.
A nagyon jó folyási tulajdonságokkal és ennek köszönhetően javított bedolgozhatósági tulajdonságokkal rendelkező öntömörödő, szálerősítésű betonkeverék előállítása lehetővé teszi a vibrációs asztal alkalmazásának mellőzését a művészi termékek gyártása során, valamint a gyártástechnológia egyszerűsítését, miközben növeli a művészi betontermékek szilárdsági jellemzői.
A műszaki eredményt a finomszemcsés öntömörödő, extra nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű betonkeverék speciálisan megválasztott összetétele, a komponensek bevezetési sorrendjének módja, a formák feldolgozásának módja, ill. a beton gondozásának megszervezése mindennapi életkorban.
A technológia és a felhasznált beton előnyei:
A homokmodul finomsági fr. 0,125-0,63;
nagy aggregátumok hiánya a betonkeverékben;
Betontermékek gyártásának lehetősége vékony és áttört elemekkel;
Ideális betontermékek felülete;
Adott érdességű és felületi textúrájú termékek gyártásának lehetősége;
Magas minőségű beton nyomószilárdsága, legalább M1000;
A beton nagy márkájú hajlítószilárdsága, legalább Ptb100;
A jelen találmányt az alábbiakban részletesebben ismertetjük végrehajtási példák segítségével, amelyek nem korlátozó jellegűek.
Ábra. 1 (a, b) - termékek gyártási sémája - a kapott szálerősítésű beton öntőformákba öntése;
Ábra. A 2. ábra az igényelt találmány szerint előállított termék felülnézete.
A fenti komponenseket tartalmazó, nagyon jó folyási tulajdonságokkal rendelkező, öntömörödő, extra nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű betonkeverék előállítási eljárása a következőképpen történik.
Először a keverék összes összetevőjét lemérjük. Ezután mért mennyiségű vizet, hiperplasztifikátort öntünk a keverőbe. Ezután a keverő bekapcsol. A víz, a hiperplasztikátor keverésének folyamatában a keverék következő összetevőit egymás után öntik: cement, mikroszilika, kőliszt. Szükség esetén vas-oxid pigmentek adhatók a beton színezéséhez tömegben. Miután ezeket a komponenseket a keverőbe helyeztük, a kapott szuszpenziót 2-3 percig keverjük.
A következő lépésben egymás után homokot és rostokat vezetnek be, és a betonkeveréket 2-3 percig keverik. Ezt követően a betonkeverék használatra kész.
A keverék elkészítése során a kikeményedés gyorsítóját vezetjük be.
Az így létrejövő öntömörödő, rendkívül nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű betonkeverék nagyon jó folyási tulajdonságokkal folyékony állagú, melynek egyik mutatója a Hagermann-kúp folyása az üvegen. Ahhoz, hogy a keverék jól elterüljön, legalább 300 mm-nek kell lennie.
Az igényelt módszer alkalmazásával öntömörödő, rendkívül nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű, nagyon jó folyási tulajdonságú betonkeveréket kapunk, amely a következő komponenseket tartalmazza: PC500D0 portlandcement, 0,125-0,63 homokfrakció , hiperplasztikátor, rostok, mikroszilika, kőliszt, beállított gyorsítóerő és víz. A szálerősítésű betonkeverék gyártási módszerének alkalmazásakor a következő összetevők arányát figyeljük meg, tömeg%:
Ezenkívül a szálerősítésű betonkeverék gyártási módszerének végrehajtása során különféle kőliszteket természetes anyagok vagy hulladék, így például kvarcliszt, dolomitliszt, mészkőliszt és hasonlók.
A következő minőségű hiperplasztifikátorok használhatók: Sika ViscoCrete, Glenium stb.
A keverék gyártása során szilárdsággyorsítót, például Master X-Seed 100-at (X-SEED 100) vagy hasonló erősséggyorsítót lehet hozzáadni.
A kapott öntömörödő, rendkívül nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű, igen nagy folyási tulajdonságokkal rendelkező betonkeverék komplex konfigurációjú művészi termékek, például áttört sövények előállítására használható (lásd 2. ábra). A kapott keveréket közvetlenül a gyártás után használja fel.
A fent leírt módszerrel előállított, meghatározott összetételű, öntömörödő, extra nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű, nagyon jó folyási tulajdonságú betonkeverékből betontermékek előállítására szolgáló eljárást a következőképpen hajtunk végre.
Áttört termékek gyártásához öntömörödő, extra nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű, nagyon jó folyási tulajdonságú, rugalmas (poliuretán, szilikon, öntött műanyag) vagy merev betonkeverék öntésével. műanyag formák 1. Hagyományosan egy egyszerű konfigurációjú űrlapot mutatunk be, ez a forma azonban nem tájékoztató jellegű, és az ábra egyszerűsítése érdekében választottuk. A forma a 2. technológiai raklapra kerül felhelyezésre. A forma belső, munkafelületére 3 vékony vízréteget permeteznek, ami tovább csökkenti a betontermék elülső felületén megrekedt légbuborékok számát.
Ezt követően a keletkező szálerősítésű betonkeveréket 4 öntőformába öntik, ahol szétterül és saját súlya alatt öntömörödik, kinyomva a benne lévő levegőt. A betonkeverék önterülő önterülő formában a formába öntött betonra vékony réteg vizet permeteznek, hogy a betonkeverékből még intenzívebben távozhasson a levegő. Ezután a szálerősítésű betonkeverékkel töltött formát felülről lefedjük a következő technológiai raklappal 2, amely zárt kamrát hoz létre a beton intenzívebb kikeményítésére (lásd 1. a) ábra).
Erre a raklapra tedd új forma, és a gyártási folyamat megismétlődik. Így az elkészített betonkeverék egy adagjából több öntőforma tölthető meg egymás után, egymás fölé szerelve, ami biztosítja az elkészített szálerősítésű betonkeverék felhasználásának hatékonyságának növelését. A szálerősítésű betonkeverékkel töltött formákat körülbelül 15 órán keresztül hagyjuk kikeményedni.
15 óra elteltével a betontermékeket kibontják a formából és a hátoldal csiszolására, majd a gőzölő kamrába vagy a hő-nedvesség kezelő kamrába (HMW) továbbítják, ahol a termékeket a teljes kikeményedésig tartják.
A találmány alkalmazása lehetővé teszi rendkívül dekoratív áttört és vékonyfalú, M1000 és magasabb minőségű nagyszilárdságú betontermékek előállítását egyszerűsített öntési technológiával, vibrációs tömörítés alkalmazása nélkül.
A találmány a felsorolt ismert komponensek felhasználásával kivitelezhető, a mennyiségi arányok és a leírt technológiai eljárások betartásával. A találmány megvalósításához ismert berendezések használhatók.
Példa öntömörödő, rendkívül nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű, nagyon jó folyási tulajdonságú betonkeverék előállítására.
Először a keverék összes komponensét lemérjük és kimérjük a megadott mennyiségben (tömeg%):
Ezután mért mennyiségű vizet és Sika ViscoCrete 20 Gold hiperplasztifikátort öntünk a keverőbe. Ezután a keverőt bekapcsoljuk, és a komponenseket összekeverjük. A víz és a hiperplasztifikátor keverésének folyamatában a keverék következő összetevőit egymás után öntik: Portlandcement ПЦ500 D0, szilícium-dioxid füst, kvarcliszt. A keverési folyamatot folyamatosan 2-3 percig végezzük.
A következő szakaszban az FR homokot egymás után vezetik be. 0,125-0,63 és acélszál 0,22 × 13 mm. A betonkeveréket 2-3 percig keverjük.
A keverési idő csökkentése nem teszi lehetővé homogén keverék előállítását, a keverési idő növelése pedig nem javítja tovább a keverék minőségét, hanem késlelteti a folyamatot.
Ezt követően a betonkeverék használatra kész.
A szálerősítésű betonkeverék teljes gyártási ideje 12-15 perc, ez az idő magában foglalja az alkatrészek visszatöltésének további műveleteit is.
Az elkészített öntömörödő, extra nagy szilárdságú, igen jó folyási tulajdonságú reakcióporos szálerősítésű betonkeveréket formába öntéssel áttört termékek gyártására használjuk.
A kapott, az igényelt eljárással előállított, öntömörödő, extra nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű betonkeverék összetételére példákat mutatunk be az 1. táblázatban.
1. Eljárás öntömörödő extra nagy szilárdságú reakcióporos szálerősítésű, nagyon jó folyási tulajdonságú betonkeverék előállítására, amely a betonkeverék komponenseinek a szükséges folyékonyság eléréséig történő összekeveréséből áll, azzal jellemezve, hogy a keverést a szálerősítésű betonkeverék komponenseinek összetételét egymás után végezzük, és először vizet és hiperplasztikátort keverünk a keverőben, majd cementet, mikroszilícium-dioxidot, kőlisztet öntünk, és a keveréket 2-3 percig keverjük, majd homokot és szálat adagolunk, és 2-3 percig keverjük, amíg szálerősítésű betonkeveréket nem kapunk, amely tömeg%-ban:
2. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a betonkeverék elkészítésének teljes ideje 12-15 perc.
3. Eljárás termékek öntőformákban történő előállítására az 1. vagy 2. igénypont szerinti eljárással előállított szálerősítésű betonkeverékből, azzal jellemezve, hogy a keveréket formákba töltjük, majd gőzkamrában hőkezelésnek vetjük alá, és először vékony réteg a forma belső, munkafelületére vizet permeteznek, majd a forma keverékkel való megtöltése után vékony vízréteget permeteznek a felületére és a formát technológiai raklappal borítják.
4. A 3. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a keveréket egymás után a formákba adagoljuk, felülről technológiai raklappal lefedve a megtöltött formát, majd a technológiai raklap beszerelése után a termékek gyártási folyamatát többször megismételjük, a Következő űrlapot az előző feletti technológiai raklapon és kitöltve.
www.findpatent.ru
nagy teljesítményű reakcióporos nagy szilárdságú és nagy teherbírású betonok és szálerősítésű betonok (opció) - szabadalmi bejelentés 2012113330
Kérelmező: Volodin Vlagyimir Mihajlovics (RU)
1. Portlandcement PC 500 D0 (szürke vagy fehér), polikarboxilát-éter alapú szuperlágyító, mikroszilícium-dioxid, legalább 85-95% amorf-üveges szilícium-dioxid tartalmú reakcióporos nagy teherbírású beton, azzal jellemezve, hogy még tartalmaz őrölt kvarchomok (mikrokvarc ) vagy őrölt kőliszt sűrű kőzetekből, fajlagos felülettel (3-5) 103 cm2 / g, finom szemcsés kvarchomok, szűk szemcseméret-eloszlás 0,1-0,5 ÷ 0,16-0,63 mm frakcióval , a cement fajlagos fogyasztása a beton szilárdságegységére vonatkoztatva nem több, mint 4,5 kg / MPa, új receptúrával és új szerkezeti és topológiai szerkezettel nagy sűrűségű, a következő komponenstartalommal, a száraz tömeg %-a komponensek a betonkeverékben:
Mikroszilika - 3,2-6,8%;
Víz - W / T \u003d 0,95-0,12.
2. Portlandcement PC 500 D0 (szürke vagy fehér), polikarboxilát-éter alapú szuperlágyító, mikroszilícium-dioxid, legalább 85-95% amorf üvegszerű szilícium-dioxid tartalmú reakcióporos nagy teherbírású szálerősítésű beton, azzal jellemezve, hogy tartalmaz továbbá őrölt kvarchomokot (mikrokvarc ) vagy őrölt kőlisztet sűrű kőzetekből, fajlagos felülettel (3-5) 103 cm2 / g, finomszemcsés kvarchomokot, szűk granulometrikus összetételű frakciója 0,1-0,5 ÷ 0,16-0,63 mm , valamint a rostos acélzsinór (átmérő 0,1-0,22 mm, hossza 6-15 mm), a bazalt és a szénszálak fajlagos cementfogyasztása betonszilárdságegységenként legfeljebb 4,5 kg / MPa, és a a szál fajlagos fogyasztása a hajlítási szakítószilárdság egységére vetítve, nem haladja meg a 9,0 kg/MPa-t, új összetétellel és új szerkezeti és topológiai szerkezettel nagy sűrűségű, a beton pedig képlékeny (plasztikus) roncsolási karakterrel rendelkezik. következő összetevő tartalma nit, a betonkeverék száraz komponenseinek tömegének %-a:
Portlandcement (szürke vagy fehér) nem alacsonyabb, mint PC 500 D0 - 30,9-34%;
Polikarboxilát-éter alapú szuperlágyító - 0,2-0,5%;
Mikroszilika - 3,2-6,8%;
Őrölt kvarchomok (mikrokvarc) vagy kőliszt - 12,3-17,2%;
Finom szemcsés kvarchomok - 53,4-41,5%;
Szálacél zsinór 1,5-5,0 térfogatszázalék beton;
Bazaltszál és szénszálak 0,2-3,0 térfogatszázalék beton;
Víz - W / T \u003d 0,95-0,12.
www.freepatent.ru
Építőipari cikkek
A cikk ismerteti a nagy szilárdságú porbeton tulajdonságait és lehetőségeit, valamint alkalmazási területeiket és technológiáikat.
Magas arányú építési lakó- és ipari épületek Az új és egyedi építészeti formák és különösen a speciálisan megterhelt szerkezetek (például nagy fesztávolságú hidak, felhőkarcolók, tengeri olajplatformok, gázok és folyadékok nyomás alatti tárolására szolgáló tartályok stb.) új, hatékony betonok kidolgozását igényelték. Ebben különösen az 1980-as évek vége óta figyelhető meg jelentős előrelépés. A modern kiváló minőségű betonok (VKB) a betonok széles skáláját osztályozzák különféle célokra: nagy szilárdságú és ultranagy szilárdságú betonok [lásd. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. Möglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], öntömörödő betonok, erősen korrózióálló betonok. Az ilyen típusú betonok kielégítik magas követelmények nyomó- és szakítószilárdság, repedésállóság, ütésállóság, kopásállóság, korrózióállóság, fagyállóság tekintetében.
Az új típusú betonokra való átállást kétségtelenül elősegítették egyrészt a beton és habarcskeverékek lágyítása terén elért forradalmi eredmények, másrészt a legaktívabb puccolán adalékanyagok - a mikroszilícium-dioxid, a dehidratált kaolinok és a finom hamu - megjelenése. Szuperlágyítók és különösen környezetbarát polikarboxilát, poliakrilát és poliglikol alapú hiperplasztifikátorok kombinációi lehetővé teszik szuperfolyékony cement-ásványi diszpergált rendszerek és betonkeverékek előállítását. Ezeknek az eredményeknek köszönhetően a kémiai adalékokkal ellátott betonban a komponensek száma elérte a 6-8-at, a víz-cement arány 0,24-0,28-ra csökkent a plaszticitás megőrzése mellett, amelyet 4-10 cm-es liszt (KM) kúpos huzat jellemez. ez, de a nagymértékben megmunkálható betonok (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) hozzáadásával a hiperplasztifikátorokon, ellentétben a hagyományos vegyes vállalatokra öntéssel, tökéletes folyékonyság betonkeverékek alacsony ülepedéssel és öntömörödéssel spontán levegőelvezetéssel kombinálva.
A szuperplasztikus betonkeverékekben a „magas” reológiát jelentős vízcsökkentéssel egy folyékony reológiai mátrix biztosítja, amely az azt alkotó szerkezeti elemek különböző léptékű skálájával rendelkezik. A zúzott kőbetonban a cement-homok habarcs reológiai mátrixként szolgál különböző mikromezoszinteken. A nagy szilárdságú zúzott kőhöz mint makroszerkezeti elemhez készült lágyított betonkeverékekben a reológiai mátrix, amelynek aránya jóval nagyobb kell legyen, mint a közönséges betonokban, összetettebb diszperzió, amely homokból, cementből, kőlisztből, mikroszilícium-dioxidból és víz. A hagyományos betonkeverékekben viszont a homok esetében a reológiai mátrix mikroszinten egy cement-víz paszta, melynek aránya a cement mennyiségének növelésével növelhető a folyékonyság biztosítása érdekében. De ez egyrészt nem gazdaságos (különösen a B10 - B30 osztályú betonok esetében), másrészt paradox módon a szuperlágyítók rossz vízcsökkentő adalékok a portlandcementhez, bár mindegyiket ehhez hozták létre és készítik. . Gyakorlatilag minden szuperlágyítószer, amint azt 1979 óta kimutattuk, sokkal jobban "működik" sok ásványi poron vagy azok cementtel való keverékén [lásd. Kalasnyikov VI Építőanyag-gyártáshoz szükséges ásványi diszperz rendszerek képlékenyítésének alapjai: Tudományos jelentés formájában a doktori fokozat megszerzéséhez. tech. Tudományok. - Voronezh, 1996], mint a tiszta cementen. A cement vízben instabil, hidratáló rendszer, amely vízzel való érintkezés után azonnal kolloid részecskéket képez, és gyorsan besűrűsödik. A vízben lévő kolloid részecskéket pedig szuperlágyítókkal nehéz eloszlatni. Ilyen például a nehezen szuperfluidizálható agyag iszap.
A következtetés tehát önmagát sugallja: kőlisztet kell a cementhez adni, és ez nemcsak a vegyes vállalat reológiai hatását fogja növelni a keverékre, hanem magának a reológiai mátrixnak az arányát is. Ennek eredményeként lehetővé válik a víz mennyiségének jelentős csökkentése, a sűrűség növelése és a beton szilárdságának növelése. A kőpor hozzáadása gyakorlatilag egyenértékű a cement mennyiségének növekedésével (ha a vízcsökkentő hatás lényegesen nagyobb, mint a cement hozzáadásával).
Itt fontos, hogy ne a cement egy részének kőliszttel való helyettesítésére összpontosítsunk, hanem arra, hogy azt (és jelentős részét - 40–60%) adják a portlandcementhez. A polistrukturális elmélet alapján 1985–2000. a polistruktúra megváltoztatásával kapcsolatos összes munka arra irányult, hogy a portlandcement 30–50%-át ásványi töltőanyagokkal cseréljék ki, hogy megtakarítsák a betonban [lásd. Solomatov V.I., Vyrovoy V.N. és munkatársai: Csökkentett anyagfelhasználású kompozit építőanyagok és szerkezetek. - Kijev: Budivelnik, 1991; Aganin S.P. Kis vízigényű betonok módosított kvarc töltőanyaggal: Absztrakt a számla versenyéhez. fokozatú cand. tech. Tudományok. - M, 1996; Fadel I. M. Bazalttal töltött beton intenzív szeparációs technológiája: A szakdolgozat kivonata. folypát. tech. Sciences - M, 1993]. Az azonos szilárdságú betonok portlandcementjének megtakarításának stratégiája átadja a helyét a 2-3-szor nagyobb szilárdságú beton megtakarításának stratégiájának, nemcsak a nyomószilárdságban, hanem a hajlításban, axiális feszültségben és ütésben is. Ha több áttört szerkezetben megtakarítja a betont, az magasabb lesz gazdasági hatás mint a cement megtakarítása.
A különböző léptékű reológiai mátrixok összetételét figyelembe véve megállapítható, hogy a nagy szilárdságú betonok homokjának mikroszintű reológiai mátrixa cement, liszt, szilícium-dioxid, szuperlágyító és víz komplex keveréke. A nagy szilárdságú betonoknál viszont, amelyek szerkezeti elemként cement és kőliszt keverékét (egyenlő diszperzió) tartalmazzák, mikroszilícium-dioxiddal egy másik reológiai mátrix jelenik meg kisebb léptékszinttel - mikroszilícium-dioxid, víz és szuperlágyító keveréke.
A zúzott betonnál a reológiai mátrixok szerkezeti elemeinek ezen skálái megfelelnek a beton száraz komponenseinek optimális szemcseméretének skáláinak a nagy sűrűség eléréséhez.
Így a kőliszt hozzáadása szerkezeti-reológiai és mátrixkitöltő funkciót is ellát. A nagy szilárdságú betonoknál nem kevésbé fontos a kőliszt reaktív-kémiai funkciója, amelyet a reaktív mikroszilícium-dioxid és a mikrodehidratált kaolin nagyobb hatással lát el.
Az SP szilárd fázis felületén történő adszorpciójának maximális reológiai és vízcsökkentő hatása genetikailag jellemző a finoman diszpergált rendszerekre. magas felület szakasz.
Asztal 1.
Az SP reológiai és vízcsökkentő hatása víz-ásványi rendszerekben
Az 1. táblázatban látható, hogy az SP-vel készült portlandcement öntőiszapokban ez utóbbi vízcsökkentő hatása 1,5-7,0-szer (sic!) nagyobb, mint az ásványi porokban. A sziklák esetében ez a többlet elérheti a 2-3-szorosát.
Így a hiperplasztifikátorok mikroszilícium-dioxiddal, kőliszttel vagy hamuval kombinálva lehetővé tette a nyomószilárdság 130-150, egyes esetekben 180-200 MPa vagy többre emelését. A szilárdság jelentős növekedése azonban a ridegség intenzív növekedéséhez és a Poisson-hányados 0,14–0,17-re csökkenéséhez vezet, ami vészhelyzetekben a szerkezetek hirtelen megsemmisülésének kockázatához vezet. A beton ezen negatív tulajdonságától megszabadulni nem annyira az utóbbi rúderősítéssel való megerősítésével, hanem a rúderősítés kombinálásával polimer-, üveg- és acélszálak bevezetésével.
Az ásványi és cement diszpergált rendszerek lágyításának és vízredukciójának alapjait Kalasnyikov V. I. doktori értekezésében fogalmazták meg. [cm. Kalasnyikov VI Építőanyag-gyártáshoz szükséges ásványi diszperz rendszerek képlékenyítésének alapjai: Tudományos jelentés formájában a doktori fokozat megszerzéséhez. tech. Tudományok. - Voronyezs, 1996] 1996-ban az 1979 és 1996 közötti időszakban korábban elvégzett munkák alapján. [Kalashnikov V. I., Ivanov I. A. A rendkívül cseppfolyósított, erősen koncentrált diszperz rendszerek szerkezeti-reológiai állapotáról. // A IV. Országos Kompozit Anyagok Mechanikai és Technológiai Konferenciájának anyaga. - Szófia: BAN, 1985; Ivanov I. A., Kalashnikov V. I. Az ásványi diszperziós kompozíciók lágyításának hatékonysága a bennük lévő szilárd fázis koncentrációjától függően. // A betonkeverékek reológiája és technológiai feladatai. Tez. III. Összszövetségi Szimpózium beszámolója. - Riga. - RPI, 1979; Kalashnikov V. I., Ivanov I. A. Az ásványi diszpergált kompozíciók lágyításának természetéről a bennük lévő szilárd fázis koncentrációjától függően.// Kompozit anyagok mechanikája és technológiája. A II. Országos Konferencia anyagai. - Szófia: BAN, 1979; Kalashnikov VI Különféle ásványi kompozíciók reakciójáról naftalin-szulfonsav szuperlágyítókra és az instant lúgok hatására. // Kompozit anyagok mechanikája és technológiája. A III. Országos Konferencia anyagai külföldi képviselők részvételével. - Szófia: BAN, 1982; Kalashnikov VI. Szuperlágyítókkal végzett betonkeverékek reológiai változásainak elszámolása. // A IX. Szövetségi Konferencia a Betonról és a Vasbetonról (Tashkent, 1983). - Penza. - 1983; Kalasnyikov VI, Ivanov IA A cementösszetételek reológiai változásainak sajátosságai ionstabilizáló lágyítók hatására. // Munkagyűjtemény "Beton technológiai mechanikája". – Riga: RPI, 1984]. Ezek a közös vállalat minél nagyobb vízcsökkentő aktivitásának célzott felhasználásának kilátásai finom eloszlású rendszerekben, a szuperplasztikus rendszerek kvantitatív reológiai és szerkezeti-mechanikai változásainak sajátosságai, amelyek lavinaszerű átmenetükben állnak a szilárd- állapotból folyékony halmazállapotba, szuper-kis víz hozzáadásával. Ezek a kidolgozott kritériumok a nagy diszperzitású lágyított rendszerek gravitációs terjedésének és poszt-tixotróp áramlási erőforrásának (saját súlyának hatására) és a nappali felszín spontán szintezésének. Ez az üledékes, magmás és metamorf eredetű kőzetekből származó, finoman diszpergált porokat tartalmazó cementrendszerek korlátozó koncentrációjának fejlett koncepciója, amely szelektív a magas szintű vízcsökkentés szempontjából. A munkák során elért legfontosabb eredmények a vízfelhasználás 5-15-szörös csökkentésének lehetősége diszperziókban a gravitációs szórhatóság megőrzése mellett. Kimutatták, hogy a reológiailag aktív porok cementtel való kombinálásával fokozható az SP hatása, és nagy sűrűségű öntvényeket lehet előállítani. Ezeket az elveket alkalmazzák a reakcióporos betonokban sűrűségük és szilárdságuk növekedésével (Reaktionspulver beton - RPB vagy Reactive Powder Concrete - RPC [lásd Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. Egy új típusú cement: a cement szerkezete kő. // Építőanyagok. - 1994. - 115. sz.]). Egy másik eredmény a közös vállalat redukáló hatásának növekedése a porok diszperziójának növekedésével [lásd. Kalasnyikov VI Építőanyag-gyártáshoz szükséges ásványi diszperz rendszerek képlékenyítésének alapjai: Tudományos jelentés formájában a doktori fokozat megszerzéséhez. tech. Tudományok. – Voronyezs, 1996]. Porított, finomszemcsés betonokban is alkalmazzák, mivel a cementhez mikroszilícium-dioxid hozzáadásával növelik a finoman diszpergált összetevők arányát. A porbeton elméletében és gyakorlatában újdonságot jelentett a 0,1-0,5 mm-es finom homok alkalmazása, amely finom szemcséssé tette a betont, ellentétben a 0-5 mm-es közönséges homokos homokkal. A porbeton szórt részének átlagos fajlagos felületének számítása (összetétel: cement - 700 kg; finom homok fr. 0,125-0,63 mm - 950 kg; bazaltliszt Ssp = 380 m2/kg - 350 kg; kg - 140 kg ) a 0,125–0,5 mm-es frakciójú finomszemcsés homok keverékének 49%-át kitevő keveréke azt mutatja, hogy MK Smk = 3000 m2/kg diszperzió mellett a porrész átlagos felülete Svd = 1060 m2/kg , és Smk = 2000 m2 /kg - Svd = 785 m2 / kg esetén. Ilyen finoman diszpergált komponenseken készülnek a finomszemcsés reakcióporos betonok, amelyekben a szilárd fázis térfogatkoncentrációja homok nélkül eléri az 58–64%-ot, homokkal együtt pedig 76–77%-ot, és valamivel alacsonyabb, mint a a szilárd fázis koncentrációja szuperplasztikus nehézbetonban (Cv = 0, 80-0,85). A zúzott betonban azonban a szilárd fázis térfogatkoncentrációja mínusz zúzott kő és homok sokkal alacsonyabb, ami meghatározza a diszpergált mátrix nagy sűrűségét.
A nagy szilárdságot nemcsak a mikroszilícium-dioxid vagy a dehidratált kaolin, hanem az őrölt kőzetből származó reaktív por is biztosítja. A szakirodalom szerint elsősorban a pernye, a balti, a mészkő vagy a kvarcliszt kerül bemutatásra. A reaktív porbetonok gyártásában széles lehetőségek nyíltak meg a Szovjetunióban és Oroszországban Yu. M. Bazhenov, Sh. T. Babaev és A. Komarom által alacsony vízigényű kompozit kötőanyagok fejlesztésével és kutatásával kapcsolatban. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. N. Bebizonyosodott, hogy a cement cseréje a VNV őrlésekor 50% -ig karbonáttal, gránittal, kvarcliszttel jelentősen növeli a vízcsökkentő hatást. A zúzott kőbeton gravitációs terjedését biztosító W / T arány 13-15% -ra csökken a közös vállalat szokásos bevezetéséhez képest, a beton szilárdsága az ilyen VNV-50-en eléri a 90-100 MPa-t. Lényegében VNV, mikroszilika, finom homok és szórt vasalás alapján korszerű porbetonok nyerhetők.
A diszperziós erősítésű porbetonok nem csak a feszített vasalással kombinált vasalással ellátott teherhordó szerkezeteknél nagyon hatékonyak, hanem nagyon vékony falú, beleértve a térbeli, építészeti részleteket is.
A legfrissebb adatok szerint lehetséges a szerkezetek textil megerősítése. A nagyszilárdságú polimerből és lúgálló szálakból készült háromdimenziós (szövet) vázak textilszálas gyártásának fejlesztése a fejlett külföldi országokban volt a motiváció a több mint 10 évvel ezelőtti reakció Franciaországban és Kanadában történő kifejlesztéséhez. -porbetonok vegyes vállalattal nagy adalékanyagok nélkül, kőporral és mikroszilícium-dioxiddal töltött extra finom kvarc adalékanyaggal. Az ilyen finomszemcsés keverékekből készült betonkeverékek saját súlyuk hatására szétterülnek, kitöltve a szövött keret és az összes filigrán alakú felület teljesen sűrű hálószerkezetét.
A porbeton keverékek (PBS) "magas" reológiája a száraz komponensek tömegének 10-12%-ának megfelelő víztartalmat biztosít, a folyáshatár?0= 5-15 Pa, i.e. csak 5-10-szer magasabb, mint az olajfestékeknél. Ezzel a ?0 értékkel az általunk 1995-ben kidolgozott miniareometrikus módszerrel határozható meg. Az alacsony folyáshatárt a reológiai mátrix köztes réteg optimális vastagsága biztosítja. A PBS topológiai szerkezetének figyelembevételével az X közbenső réteg átlagos vastagságát a következő képlet határozza meg:
ahol a homokszemcsék átlagos átmérője; a térfogatkoncentráció.
Az alábbi összetételnél W/T = 0,103 esetén a közbenső réteg vastagsága 0,056 mm lesz. De Larrard és Sedran azt találta, hogy finomabb homok esetén (d = 0,125–0,4 mm) a vastagság 48 és 88 µm között változik.
A részecskék közbenső rétegének növekedése csökkenti a viszkozitást és a végső nyírófeszültséget, valamint növeli a folyékonyságot. A folyékonyság növelhető víz hozzáadásával és SP hozzáadásával. V Általános nézet a víz és az SP hatása a viszkozitás változására, a végső nyírófeszültségre és a folyáshatárra nem egyértelmű (1. ábra).
A szuperlágyító sokkal kisebb mértékben csökkenti a viszkozitást, mint a víz hozzáadása, míg az SP miatti folyáshatár csökkenés sokkal nagyobb, mint a víz hatására.
Rizs. 1. Az SP és a víz hatása a viszkozitásra, a folyáshatárra és a folyáshatárra
A szuperplasztifikált végső töltésű rendszerek fő tulajdonsága, hogy a viszkozitás meglehetősen magas lehet, és a rendszer lassan tud folyni, ha alacsony a folyáshatár. A hagyományos, SP nélküli rendszereknél a viszkozitás alacsony lehet, de a megnövekedett folyáshatár megakadályozza a szétterülést, mert nincs poszt-tixotróp áramlási erőforrásuk [ld. Kalasnyikov VI, Ivanov IA A cementösszetételek reológiai változásainak sajátosságai ionstabilizáló lágyítók hatására. // Munkagyűjtemény "Beton technológiai mechanikája". – Riga: RPI, 1984].
A reológiai tulajdonságok a közös vállalat típusától és adagolásától függenek. A háromféle vegyesvállalat befolyását az ábra mutatja. 2. A leghatékonyabb vegyes vállalat a Woerment 794.
Rizs. 2 Az SP típusának és dózisának befolyása az?o-ra: 1 - Woerment 794; 2 - S-3; 3 – Melment F 10
Ugyanakkor nem a hazai SP S-3 bizonyult kevésbé szelektívnek, hanem a melamin Melment F10 alapú külföldi SP.
A porbeton keverékek kenhetősége rendkívül fontos a formába fektetett, szőtt, térfogathálós kerettel rendelkező betontermékek készítésénél.
Az ilyen terjedelmes áttört szövet keretek póló, I-gerenda, csatorna és más konfigurációk formájában lehetővé teszik a gyors megerősítést, amely a keret öntőformába történő felszereléséből és rögzítéséből áll, majd a függőbeton öntésével, amely könnyen áthatol. a 2-5 mm méretű keretcellákat (3. ábra) . A szövetvázak radikálisan növelhetik a beton repedésállóságát a váltakozó hőmérséklet-ingadozások hatására, és jelentősen csökkenthetik a deformációt.
A betonkeveréknek nemcsak helyben könnyen át kell önteni a hálós kereten, hanem a forma kitöltésekor a kereten keresztüli "fordított" behatolással, a keverék térfogatának növekedésével a formában is el kell terjednie. A folyékonyság értékelésére a száraz komponensek tekintetében azonos összetételű porkeverékeket használtunk, a kúpból való kenhetőséget (a rázóasztalhoz) pedig az SP és (részben) víz mennyiségével szabályoztuk. A terítést 175 mm átmérőjű hálógyűrűvel blokkoltuk.
Rizs. 3 Szövet állványminta
Rizs. 4 Fröccsenő keverék szabad és blokkolt szórással
A háló átmérője 2,8 × 2,8 mm, a huzal átmérője 0,3 × 0,3 mm (4. ábra). A kontroll keverékeket 25,0 olvadékkal készítettük; 26,5; 28,2 és 29,8 cm A kísérletek eredményeként azt találtuk, hogy a keverék folyékonyságának növekedésével a szabad egyenáram és a blokkolt áramlás db átmérőjének aránya csökken. ábrán Az 5. ábra a dc/dbotdc változását mutatja.
Rizs. 5 Változás dc/db szabad szórású dc-ről
Az ábrából az következik, hogy a 29,8 cm-es szabad terjedéssel jellemezhető folyékonyságnál a keverék dc és db szóráskülönbsége eltűnik, dc.= 28,2-nél a hálón keresztüli terjedés 5%-kal csökken. Különösen nagy lassulást tapasztal a hálón való szétterítés során a 25 cm-es szórású keverék.
Ebben a tekintetben 3–3 mm-es cellaméretű hálókeretek használatakor legalább 28–30 cm-es szóródással rendelkező keverékeket kell használni.
A 0,15 mm átmérőjű és 6 mm hosszú acélszálakkal 1 térfogatszázalékban megerősített, diszpergált-erősítésű porbeton fizikai és műszaki tulajdonságait a 2. táblázat mutatja be.
2. táblázat.
Porbeton fizikai és műszaki tulajdonságai kis vízigényű kötőanyagon háztartási SP S-3 felhasználásával
Külföldi adatok szerint 3% -os megerősítéssel a nyomószilárdság eléri a 180-200 MPa-t, axiális feszültséggel pedig a 8-10 MPa-t. Az ütési szilárdság több mint tízszeresére nő.
A porbeton lehetőségei még korántsem merültek ki, tekintettel a hidrotermikus kezelés hatékonyságára és a tobermorit, és ennek megfelelően a xonotlit arányának növelésére gyakorolt hatására.
www.allbeton.ru
Porreakciós beton
Utolsó frissítés enciklopédiák: 2017.12.17. - 17:30
A reaktív porbeton finomra őrölt reaktív anyagokból készült, 0,2-300 mikron szemcseméretű beton, amelyet nagy szilárdság (több mint 120 MPa) és nagy vízállóság jellemez.
[GOST 25192-2012. Konkrét. Osztályozás és általános előírások]
Reaktív porbeton reaktív porbeton-RPC] - nagy, 200-800 MPa nyomószilárdságú, >45 MPa hajlítású kompozit anyag, amely jelentős mennyiségű erősen diszpergált ásványi komponenst tartalmaz - kvarchomok, mikroszilícium-dioxid, szuperlágyító, valamint alacsony W-értékű acélszál / T (~0,2), a termékek hő- és nedvességkezelésével 90-200°C hőmérsékleten.
[Usherov-Marshak A.V. Konkrét tudomány: lexikon. M.: RIF Építőanyagok. - 2009. - 112 p.]
A szerzői jog tulajdonosai! Ha a kifejezéshez való szabad hozzáférés szerzői jogsértésnek minősül, a fordítók készek a szerzői jog tulajdonosának kérésére eltávolítani a hivatkozást, vagy magát a kifejezést (definíciót) az oldalról. Az adminisztrációval való kapcsolatfelvételhez használja a visszajelzési űrlapot.
enciklopediyastroy.ru
Értekezés absztrakt ebben a témában ""
Kéziratként
FINOMSZEMÉLYŰ REAKCIÓ POR DISZPERZÍV-ERŐSBETON KŐZELÉVEL
Szakterület 05.23.05 - Építőanyagok és termékek
A munkát az állami felsőoktatási intézmény "Beton-, kerámia- és kötőanyag-technológiái" tanszékén végezték. szakképzés"Penza Állami Egyetemépítészet és építés” és a Müncheni Műszaki Egyetem Építőanyag- és Építőipari Intézetében.
Tudományos tanácsadó -
A műszaki tudományok doktora, Valentina Serafimovna Demyanova professzor
Hivatalos ellenfelek:
Az Orosz Föderáció tudományos tiszteletbeli munkatársa, a RAASN levelező tagja, a műszaki tudományok doktora, Vlagyimir Pavlovics Seljajev professzor
A műszaki tudományok doktora, Oleg Vjacseslavovics Tarakanov professzor
Vezető szervezet - JSC "Penzastroy", Penza
A védésre 2006. július 7-én 16.00 órakor kerül sor a D 212.184.01 szakdolgozati tanács ülésén a "Penza State University of Architecture and Construction" állami felsőoktatási intézményben a 440028 címen, Penza, st. G. Titova, 28., 1. épület, konferenciaterem.
A disszertáció megtalálható az Állami Könyvtárban oktatási intézmény felsőfokú szakmai oktatás "Penza Állami Építészeti és Építőipari Egyetem"
az Értekezési Tanács akadémiai titkára
V. A. Khudyakov
A MUNKA ÁLTALÁNOS LEÍRÁSA
A beton szilárdságának jelentős növekedésével egytengelyű összenyomás esetén elkerülhetetlenül csökken a repedésállóság, és nő a szerkezetek rideg törésének kockázata. A beton szálas szétszórt megerősítése kiküszöböli ezeket a negatív tulajdonságokat, ami lehetővé teszi 80-100 feletti osztályú, 150-200 MPa szilárdságú beton előállítását, amely új minőséggel rendelkezik - a roncsolás viszkózus jellege.
A diszperziós vasbetonok és előállításukkal kapcsolatos tudományos munkák elemzése a hazai gyakorlatban azt mutatja, hogy a fő irányvonal nem azt a célt követi, hogy ilyen betonokban nagy szilárdságú mátrixokat alkalmazzanak. A szétszórt vasbeton osztálya a nyomószilárdság szempontjából rendkívül alacsony, és B30-B50-re korlátozódik. Ez nem teszi lehetővé a szál jó tapadását a mátrixhoz, az acélszál teljes kihasználását még alacsony szakítószilárdság mellett sem. Ezen túlmenően elméletileg szabadon fektetett szálakkal rendelkező betontermékeket fejlesztenek ki, amelyek térfogati erősítése 59%, és a gyakorlatban betontermékeket gyártanak. A rezgésnek kitett szálak lágyulatlan, erősen zsugorodó "zsírral" vannak leválasztva cement-homok habarcsok cement-homok összetétele - 14-I: 2,0 W / C = 0,4-nél, ami rendkívül pazarló és megismétli az 1974-es munka szintjét. Jelentős tudományos eredmények a szuperplasztifikált VNV, mikroszilikával mikrodiszpergált keverékek létrehozása terén reaktív porokkal nagy szilárdságú kőzetekből, lehetővé tette a vízcsökkentő hatás 60%-ra történő növelését oligomer összetételű szuperplasztifikátorok és polimer összetételű hiperplasztifikátorok felhasználásával. Ezek az eredmények nem szolgáltak alapul öntött öntömörödő keverékekből diszpergált vasbeton nagy szilárdságú vasbeton vagy finomszemcsés porbeton létrehozásához. Eközben a fejlett országok aktívan fejlesztik a diszpergált szálakkal megerősített reakcióporos betonok új generációit. Porbeton keverékeket használnak
öntőformákhoz, amelyekbe szőtt térfogati finomhálós keretek vannak fektetve, és ezek kombinációja rúderősítéssel.
Feltárja az elméleti előfeltételeket és motivációkat az ultraalacsony víztartalom mellett öntéssel nyert, nagyon sűrű, nagy szilárdságú mátrixú többkomponensű finomszemcsés porbetonok létrehozásához, amelyek roncsoláskor képlékeny karakterű és nagy szakítószilárdságú betonok előállítását biztosítják. hajlítási szilárdság;
Feltárja a kompozit kötőanyagok és a diszpergált-erősítésű finomszemcsés kompozíciók szerkezeti topológiáját, matematikai modelleket készíteni szerkezetükről a töltőanyag részecskék és az erősítőszálak geometriai középpontjai közötti távolságok becsléséhez;
A c1 = 0,1 mm és I = 6 mm szálas szálas finomszemcsés diszpergált vasbeton keverékek összetételének optimalizálásához minimális tartalommal, amely elegendő a beton nyújthatóságának növeléséhez, az előállítás technológiája és a receptúra folyékonyságra gyakorolt hatásának megállapítása , a betonok sűrűsége, levegőtartalma, szilárdsága és egyéb fizikai és műszaki tulajdonságai.
A munka tudományos újdonsága.
1. Tudományosan alátámasztott és kísérletileg alátámasztott nagy szilárdságú finomszemcsés cementpor betonok, köztük diszpergált-erősített, zúzottkő nélküli, finom kvarchomok frakciójú, reaktív kőzetporokkal és mikroszilícium-dioxiddal rendelkező betonkeverékek előállításának lehetősége. szuperlágyítók hatásfokának növelése az öntött öntömörödő keverék víztartalmáig 10-11%-ig (amely nem felel meg a sajtoláshoz használt félszáraz keveréknek közös vállalkozás nélkül) a száraz komponensek tömegére vonatkoztatva.
4. Elméletileg előrejelzett és kísérletileg igazolt, túlnyomórészt a kompozit cementkötőanyagok keményedésének oldatdiffúziós-ion-mechanizmusa révén, amely a töltőanyag-tartalom növekedésével vagy diszperziójának jelentős növekedésével nő a cement diszperziójához képest.
5. Tanulmányoztam a finomszemcsés porbetonok szerkezetképzési folyamatait. Kimutatták, hogy a szuperplasztifikált öntött öntömörödő betonkeverékekből készült porbetonok sokkal sűrűbbek, szilárdságnövekedési kinetikája intenzívebb, és az átlagos szilárdság lényegesen nagyobb, mint az SP nélküli, azonos víztartalom mellett sajtolt betonoké. nyomás 40-50 MPa. Kidolgozásra kerültek a porok reaktív-kémiai aktivitásának értékelési kritériumai.
6. 0,15 átmérőjű és 6 mm hosszú vékony acélszálas finomszemcsés diszpergált vasbeton keverékek optimalizált összetétele,
elkészítésük technológiáját, az összetevők bejuttatásának sorrendjét és a keverés időtartamát; megállapították az összetétel hatását a betonkeverékek folyékonyságára, sűrűségére, levegőtartalmára és a betonok nyomószilárdságára.
A munka gyakorlati jelentősége az új, öntött finomszemcsés porbeton keverékek kifejlesztésében rejlik szálas termékek és szerkezetek öntőformáihoz, kombinált rúderősítéssel és anélkül is. A nagysűrűségű betonkeverékek alkalmazásával nagy repedésállóságú hajlított vagy préselt vasbeton szerkezetek állíthatók elő, amelyek a végterhelés hatására képlékeny törésmintázatúak.
Nagy sűrűségű, nagy szilárdságú, 120-150 MPa nyomószilárdságú kompozit mátrixot kaptunk a fémhez való tapadás növelésére, hogy vékony és rövid, 0,04-0,15 mm átmérőjű, nagy szilárdságú szálat alkalmazzunk. 6-9 mm, amely lehetővé teszi a fogyasztás és az áramlási ellenállás csökkentését az öntési technológiához használt betonkeverékek vékony falú filigrán termékek gyártásához, amelyek nagy szakítószilárdságú hajlításban.
A munka jóváhagyása. A disszertáció főbb rendelkezéseit és eredményeit a Nemzetközi és Összoroszországi konferencián mutatták be és számoltak be
Orosz tudományos és műszaki konferenciák: „Fiatal tudomány az új évezredre” (Naberezsnye Cselnij, 1996), „A várostervezés és -fejlesztés kérdései” (Penza, 1996, 1997, 1999), „ Kortárs kérdéseképítőanyag-tudomány" (Penza, 1998), " modern építkezés"(1998), Nemzetközi tudományos és műszaki konferenciák" Kompozit építőanyagok. Elmélet és gyakorlat "(Penza, 2002, 2003, 2004, 2005), "Erőforrás- és energiatakarékosság, mint a kreativitás motivációja az építészeti építési folyamatban" (Moszkva-Kazan, 2003), "Aktuális építési kérdések" (Saransk, 2004) , "Új energia- és erőforrás-takarékos tudomány-intenzív technológiák az építőanyagok gyártásában" (Penza, 2005), Összoroszországi tudományos és gyakorlati konferencia "Várostervezés, rekonstrukció és mérnöki támogatás a városok fenntartható fejlődéséhez a Volga régióban " (Tolyatti, 2004), A RAASN akadémiai olvasmányai "Eredmények, problémák és ígéretes irányok az építőanyag-tudomány elméletének és gyakorlatának fejlesztéséhez" (Kazan, 2006).
Publikációk. A kutatás eredményei alapján 27 közlemény jelent meg (3 közlemény MAB lista szerinti folyóiratban).
A bevezetőben alátámasztják a választott kutatási irány relevanciáját, megfogalmazzák a kutatás célját, célkitűzéseit, bemutatják tudományos és gyakorlati jelentőségét.
Az első, a szakirodalom elemző áttekintésének szentelt fejezetben a minőségi betonok és szálerősítésű betonok felhasználásával kapcsolatos külföldi és hazai tapasztalatok elemzésére kerül sor. Kimutatták, hogy a külföldi gyakorlatban 120-140 MPa szilárdságú nagy szilárdságú betont kezdtek gyártani, főleg 1990 után. Az elmúlt hat évben széles távlatok mutatkoztak a nagy szilárdságú betonok szilárdságának növelésében. beton 130150 MPa-tól és átkerül a különösen nagy szilárdságú, 210250 MPa szilárdságú betonok kategóriájába az évek során kidolgozott, 60-70 MPa szilárdságot elérő beton hőkezelésének köszönhetően.
A különösen nagy szilárdságú betonokat az adalékanyag szemcsemérete szerint 2 típusra osztják: finomszemcsés kő legfeljebb 8-16 mm szemcseméretű és finom szemcsés beton, amelynek szemcsenagysága legfeljebb 8-16 mm. 0,5-1,0 mm Mindkettő szükségszerűen tartalmaz mikroszilícium-dioxidot vagy mikrodehidratált kaolint, erős kőzetek porát, valamint a beton alakíthatósága, ütésállósága, repedésállósága érdekében - szálakat különféle anyagok. Egy speciális csoportba tartoznak a finomszemcsés porbetonok (Reaktionspulver beton-RPB vagy Reactive Powder Concrete), amelyek maximális szemcsenagysága 0,3-0,6 mm. Kimutatták, hogy az ilyen, 200-250 MPa tengelyirányú nyomószilárdságú és legfeljebb 3-3,5 térfogatszázalékos erősítési együtthatójú betonok hajlítási szakítószilárdsága 50 MPa-ig terjed. Az ilyen tulajdonságokat mindenekelőtt a nagy sűrűségű és nagy szilárdságú mátrix kiválasztása biztosítja, amely lehetővé teszi a szálhoz való tapadás növelését és annak nagy szakítószilárdságának teljes kihasználását.
Elemezzük az oroszországi szálerősítésű betongyártással kapcsolatos kutatások és tapasztalatok helyzetét. A külföldi fejlesztésektől eltérően az orosz kutatások nem a nagy szilárdságú mátrixú szálerősítésű beton alkalmazására irányulnak, hanem az erősítés arányának 5-9 térfogatszázalékra történő növelésére a kis szilárdságú három-négy komponensű betonokban. B30-B50 osztályok a szakítószilárdság növelésére hajlításkor 17-28 MPa-ig. Mindez az 1970-1976-os külföldi tapasztalatok megismétlése, i.e. azokban az években, amikor nem használtak hatékony szuperlágyítót és mikroszilikát, és a szálerősítésű beton főként háromkomponensű (homokos) volt. Szálerősítésű betonok gyártása 700-1400 kg/m3 portlandcement, 560-1400 kg/m3 homok, 390-1360 kg/m3 szál fogyasztású, ami rendkívül pazarló és nem veszi figyelembe a a kiváló minőségű betonok fejlesztésében elért előrelépés.
A többkomponensű betonok fejlődésének alakulását elemzik a speciális funkciómeghatározó komponensek megjelenésének forradalmi szakaszaiban: rostok, szuperlágyítók, mikroszilícium. Kimutatták, hogy a hat-hét komponensből álló betonok egy nagy szilárdságú mátrix alapját képezik a rost fő funkciójának hatékony felhasználásához. Ezek a betonok válnak többfunkcióssá.
Megfogalmazódnak a nagy szilárdságú és különösen a nagy szilárdságú reakcióporos betonok megjelenésének fő motivációi, a betonkeverékek vízredukciójának "rekord" értékeinek megszerzésének lehetősége és speciális reológiai állapota. Megfogalmazott követelmények a porokra és
elterjedtségük a bányászat technogén hulladékaként.
Az elemzés alapján megfogalmazódik a kutatás célja és célkitűzései.
A második fejezet bemutatja a felhasznált anyagok jellemzőit és ismerteti a kutatási módszereket Német és orosz gyártású alapanyagokat használtak: cementek CEM 1 42.5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg CEM 1 42.5 R, Weisenau CEM 1 42.5, Volsky PC500 DO , Starooskolsky PTS 500 TO; homok Sursky minősített fr. 0,14-0,63, Balasheisky (Syzran) minősített fr. 0,1-0,5 mm, Halle homok fr. 0,125-0,5 "mm; mikroszilícium-dioxid: Eikern Microsilica 940 Si02-tartalommal> 98,0%, Silia Staub RW Fuller Si02-tartalommal> 94,7%, BS-100 (Soda asszociáció) ZYu2-vel > 98,3%, Cseljabinszk EMK Si0-tartalommal; =84 -90%, német és orosz gyártású szál, d = 0,15 mm, 7 = 6 mm 1700-3100 MPa szakítószilárdsággal; üledékes és vulkáni eredetű kőzetporok; naftalin, melamin és polikarboxilát alapú szuper- és hiperplasztifikátorok .
A betonkeverékek elkészítéséhez Eirich nagy sebességű keverőjét és Kaf turbulens keverőt használtak. TBKiV, korszerű német és hazai gyártású készülékek és berendezések. A röntgendiffrakciós elemzést Seifert analizátorral, az elektronmikroszkópos analízist Philips ESEM mikroszkóppal végeztük.
A harmadik fejezet a kompozit kötőanyagok és porbetonok topológiai felépítésével foglalkozik, beleértve a diszpergált erősítetteket is. A kompozit kötőanyagok szerkezeti topológiája, amelyben a töltőanyagok térfogata meghaladja a fő kötőanyagét, előre meghatározza a reakciófolyamatok mechanizmusát és sebességét. A homokszemcsék közötti átlagos távolság kiszámításához porbetonban (vagy a portlandcement részecskék között nagymértékben feltöltött kötőanyagokban) egy A felületű, A3 térfogatú elemi köbös cellát alkalmaztak, amely megegyezik a kompozit térfogatával.
Figyelembe véve a cement térfogatkoncentrációját C4V, a cement átlagos szemcseméretét<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:
az összetett kötőanyagban lévő cementrészecskék közötti középponti távolságra:
Ats \u003d ^-3 / i- / b-Su \u003d 0,806 - ^-3 / 1 / ^ "(1)
a homokszemcsék közötti távolságra porbetonban:
Z / tg / 6 - St \u003d 0,806 ap-schust (2)
A 0,14-0,63 mm frakciójú homok térfogathányadát 350-370 literes finomszemcsés porbeton keverékben (a homok tömegárama 950-1000 kg) figyelembe véve a mértani középpontok közötti minimális átlagos távolság. 428-434 mikronnak megfelelő részecskéket kaptunk. A részecskék felületei közötti minimális távolság 43-55 mikron, 0,1-0,5 mm-es homokméret esetén 37-44 mikron. A részecskék hatszögletű becsomagolásakor ez a távolság a K = 0,74/0,52 = 1,42 együtthatóval nő.
Így a porbeton keverék áramlása során annak a résnek a mérete, amelybe a cement, kőliszt és mikroszilícium-dioxid szuszpenziójából a reológiai mátrixot helyezik, 43-55 mikron és 61-78 mikron között változik. A homokfrakció 0,1-0,5 mm-re való csökkenése mátrix közbenső réteg 37-44 mikron és 52-62 mikron között változik.
C hosszúságú / és átmérőjű diszpergált szálszálak topológiája? meghatározza a szálas betonkeverékek reológiai tulajdonságait, folyékonyságát, a szálak geometriai középpontjai közötti átlagos távolságot, meghatározza a vasbeton szakítószilárdságát. A kiszámított átlagos távolságokat a szabályozási dokumentumokban, számos, a szórt vasalásról szóló tudományos közleményben használják. Kimutatható, hogy ezek a képletek inkonzisztensek, és az ezeken alapuló számítások jelentősen eltérnek.
Az archosszúságú / benne elhelyezett szálas kockacella (1. ábra) figyelembevételéből
b/ átmérőjű szálak, amelyek összes rosttartalma 11 curl / V, a szálak száma a szélen kerül meghatározásra
P = és távolság o =
figyelembe véve az összes szál térfogatát Vn = fE.iL. /. dg és együttható-ábra. 14
megerősítési tényező /l = (100-l s11 s) / 4 ■ I1, az átlagos "távolság" meghatározása:
5 \u003d (/ - th?) / 0,113 ■ l / uc -1 (3)
Az 5. számításokat a Romuapdi I.R. képletei szerint végeztük. és Mendel I.A. és a Mak Kee képlet szerint. A távolságértékeket az 1. táblázat tartalmazza. Amint az 1. táblázatból látható, a Mek Ki képlet nem alkalmazható. Így az 5-ös távolság a cella térfogatának 0,216 cm3-ről (/ = 6 mm) 1000 m3-re (/ = 10000 mm) történő növekedésével nő
15-30-szor megolvad ugyanazon q-n, ami megfosztja ezt a képletet geometriai és fizikai jelentésétől. A Romuapdi-képlet a 0,64-es együttható figyelembevételével használható.
Így a szigorú geometriai konstrukciókból kapott (3) képlet objektív valóság, amit a 3. ábra igazol. 1. Saját és külföldi vizsgálataink eredményeinek e képlettel történő feldolgozása lehetővé tette a nem hatékony, lényegében gazdaságtalan megerősítés és az optimális megerősítés lehetőségeinek azonosítását.
Asztal 1
A diszpergált _ szálak geometriai középpontjai közötti távolságok 8 értékei, különböző képletekkel_ számítva
Átmérő, s), mm B mm különböző q és / képletek szerint
1=6 mm 1=6 mm mindenre / = 0-*"
c-0,5 c-1,0 c-3,0 c=0,5 i-1,0 c-3,0 11=0,5 ¡1=1,0 c=3,0 (1-0,5 (1-1,0 ts-3,0 (»=0,5 ts=1,0 (1*3,0)
0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64
0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65
0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46
0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36
0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49
0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67
1,00 11,90 3,76 7,96
/= 10 mm /= 10 mm
0,01 0,0127 0,089 0,051 0,118 0,083 0,048 Távolság értékek változatlanok 1,07 1,07 1,06 0,65 0,67 0,72
0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65
0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68
0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74
0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61
0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59
1,00 9,47 4,83 1,96 1,18
1= 10000 mm 1= 10000 mm
0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64
0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64
0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64
0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66
0,50 6,28 4,43 2,68 112.OS 0,056 0,65
0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64
1,00 12,53 8,86 5,37 373,6С 0,033 0,64
A negyedik fejezet a szuperplasztizott diszpergált rendszerek, porbeton keverékek (PBS) reológiai állapotának tanulmányozásával és értékelési módszertanával foglalkozik.
A PBS-nek nagy folyékonyságúnak kell lennie, biztosítva a keverék teljes szétterülését a formákban, amíg vízszintes felület nem jön létre a magával ragadó levegő és az öntömörödő keverékek felszabadulásával. Tekintettel arra, hogy a szálerősítésű beton előállításához használt betonporkeveréknek diszpergált erősítéssel kell rendelkeznie, az ilyen keverék áramlásának kissé gyengébbnek kell lennie, mint a szál nélküli keverék áramlásának.
A háromdimenziós, többsoros, 2-5 mm-es hálószembőségű, átlátszó finomhálós szövött keretű öntőformák kiöntésére szánt betonkeverék a kereten keresztül könnyen a forma aljára önthető, a forma mentén szétterülve, töltés után vízszintes felület kialakítását biztosítva számára.
Az összehasonlított diszperz rendszerek reológiai megkülönböztetésére egyszerű módszereket fejlesztettek ki a végső nyírófeszültség és a folyáshatár értékelésére.
A szuperplasztikus szuszpenzióban lévő hidrométerre ható erők sémáját tekintjük. Ha a folyadék folyáshatára t0, akkor a hidrométer nincs teljesen belemerülve. mn esetén a következő egyenletet kapjuk:
ahol ¿/ a henger átmérője; m a henger tömege; p a szuszpenzió sűrűsége; ^-a gravitáció gyorsulása.
Az r0 meghatározására szolgáló egyenletek egyszerűsége kapillárisban (csőben), két lemez közötti résben, egy függőleges falon, folyadékegyensúly esetén látható.
Megállapították a cement, bazalt, kalcedon szuszpenziók, PBS m0 meghatározására szolgáló módszerek változatlanságát. Egy módszercsoport meghatározta a PBS optimális t0 értékét, amely 5-8 Pa, aminek jól el kell terülnie a formákba öntve. Megmutattuk, hogy a legegyszerűbb precíziós módszer m meghatározására a hidrometriás.
Feltárul a porbeton keverék kiterítésének és felületének önterülésének feltétele, amely alatt a félgömb alakú felület minden egyenetlensége kisimul. A felületi feszültségi erők figyelembevétele nélkül az ömlesztett folyadék felületén lévő cseppek nulla nedvesítési szöge esetén t0-nak kell lennie:
Te ahol d a félgömb alakú egyenetlenségek átmérője. Meghatározták a PBS igen alacsony folyáshatárának és jó reotechnológiai tulajdonságainak okait, amelyek a 0,14-0,6 mm vagy 0,1-0,5 mm-es homokszemcseméret és annak mennyiségének optimális megválasztásában állnak. Ez javítja a keverék reológiáját a finom szemcsés homokbetonokhoz képest, amelyekben a durva homokszemcséket vékony cementréteg választja el, ami jelentősen növeli a keverék g-értékét és viszkozitását. Kiderült, hogy az SP különböző osztályai típusának és dózisának hatása a tn-re (4. ábra), ahol 1-Woerment 794; 2-SP S-3; 3-Melment FIO. A porkeverékek kenhetőségét az üvegre szerelt rázóasztalról a kúp határozta meg. Megállapítást nyert, hogy a kúp terjedésének 25-30 cm-en belül kell lennie, a kenhetőség csökken a bevitt levegő tartalom növekedésével, melynek aránya elérheti a 4-5 térfogatszázalékot. A turbulens keverés eredményeként a keletkező pórusok túlnyomórészt 0,51,2 mm méretűek, és r0 = 5–7 Pa nyomáson, 2730 cm-es szóródással 2,5–3,0% maradéktartalomig eltávolíthatók. Vákuumos keverők használata esetén a levegő pórusainak tartalma 0,8-1,2%-ra csökken. Feltárul a hálóakadály hatása a porbeton keverék terjedésének változására. A keverékek szórásának 175 mm átmérőjű hálógyűrűvel, 2,8x2,8 mm átmérőjű hálóval való blokkolásakor megállapították, hogy a szórás csökkenésének mértéke A folyáshatár növekedése jelentősen növekszik a folyáshatár növekedésével és a szabályozási szórás 26,5 cm alá csökkenésével. Változás a szabad c1c és a blokkolt lemez átmérőinek arányában Ls-től lebeg, az ábra szemlélteti. 5. A szövött keretes formákba öntött porbeton keverékeknél a szóródás legalább 27-28 cm legyen. A szál típusának hatása a diszpergált terjedésének csökkenésére megerősített keverék. ¿с, cm A használt három típushoz ^ szálak geometriai tényezővel egyenlő: 40 (si), 15 mm; 1=6 mm; //=1%), 50 (¿/= 0,3 mm; /=15 mm; cikcakk c = 1%), 150 (s1-0,04 mm; / = 6 mm - mikroszálas üvegbevonattal c - 0,7%) táblázatban láthatók a megerősített s1a keverék terjedésének változására vonatkozó s1n kontroll szórás értékei. 2. A d = 40 µm mikroszálas keverékeknél tapasztaltuk a legerősebb folyási csökkenést, annak ellenére, hogy az n térfogatszázalékban kisebb az erősítés. A megerősítés mértékének növekedésével a folyékonyság még jobban csökken. Erősítési arányban //=2,0% szálas<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%. Az ötödik fejezet a kőzetek reaktív aktivitásának vizsgálatával, valamint a reakciópor keverékek és betonok tulajdonságainak vizsgálatával foglalkozik. Kőzetek reakcióképességét (Gp): kvarchomok, kovás homokkövek, polimorf módosulatok 5/02 - kovakő, kalcedon, üledékes eredetű kavics és vulkáni - diabáz és bazalt alacsony cementben (C:Gp = 1:9-4) :4), cementtel dúsított keverék 2. táblázat Ellenőrzés. elhomályosít<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1 25,0 1,28 1,35 1,70 28,2 1,12 1,14 1,35 29,8 1,08 1,11 1D2 syakh (Ts:Gp). A Syd = 100-160 m2/kg durva kőzetporokat és a Syo = 900-1100 m2/kg finomságú porokat használtam. Megállapítást nyert, hogy a kőzetek reaktív aktivitását jellemző legjobb összehasonlító szilárdsági mutatókat a C:Gp = 1:9,5 összetételű kompozit alacsony cementtartalmú keverékeken kaptuk finoman diszpergált kőzetek felhasználásával 28 nap után és hosszú 1,0 keményedési periódusok esetén. -1. 5 év. Számos kőzeten - őrölt kavicson, homokkőn, bazalton, diabázon - 43-45 MPa nagy szilárdsági értékeket kaptak. A nagy szilárdságú porbetonokhoz azonban csak nagy szilárdságú kőzetekből származó port kell használni. A röntgendiffrakciós analízis megállapította néhány kőzet fázisösszetételét, mind a tiszta, mind a cement keverékéből vett minták esetében. A legtöbb ilyen alacsony cementtartalmú keverékben hézagos ásványi új képződmények képződését nem tapasztalták, egyértelműen azonosítható a CjS, tobermorit, portlandit jelenléte. A köztes anyag mikroképein jól látható a tobermoritszerű kalcium-hidroszilikátok gélszerű fázisa. Az RPB összetételének kiválasztásának fő elve a cementáló mátrix valós térfogatának és a homok térfogatának arányának megválasztása volt, amely biztosítja a keverék legjobb reológiai tulajdonságait és a maximális betonszilárdságot. Az átlagos dcp átmérőjű homokszemcsék közötti, korábban megállapított középső réteg x = 0,05-0,06 mm alapján a mátrix térfogata a köbös cella és a (2) képlet szerint: vM=(dcp+x?-7t-d3/6 = A3-x-d3/6 (6) Ha a közbenső réteget * = 0,05 mm és dcp = 0,30 mm-t vesszük, akkor a Vu ¡Vp = 2 arányt kapjuk, és a mátrix és a homok térfogata 1 m3 keverékre vonatkoztatva 666 l, illetve 334 l lesz. A homok tömegállandóját és a cement, bazaltliszt, MK, víz és SP arányának változtatásával meghatároztam a keverék folyékonyságát és a beton szilárdságát. Ezt követően a homokszemcsék méretét, a középső réteg méretét módosították, és hasonló változtatásokat végeztek a mátrix komponens-összetételében. A bazaltliszt fajlagos felületét a cementéhez közel vettük, a homok üregeinek cement- és bazaltszemcsékkel való feltöltésének feltételei alapján, amelyek túlnyomó méretűek. 15-50 mikron. A bazalt és a cement részecskéi közötti üregeket 0,1-1 μm méretű MK részecskékkel töltöttük ki. Az RPBS előállítására egy racionális eljárást dolgoztak ki, amely szigorúan szabályozza az összetevők bejuttatásának sorrendjét, a homogenizálás időtartamát, a keverék "pihentetését" és a végső homogenizálást az FA-részecskék egyenletes eloszlásához és a diszpergált erősítéshez a keverékben. . Az RPBS összetételének végső optimalizálását állandó homoktartalom mellett, az összes többi komponens tartalmának változtatásával végeztük. Összesen 22 készítmény készült, egyenként 12 minta, ebből 3 háztartási cementen készült, a HP polikarboxilát SP S-3-mal való helyettesítésével. Valamennyi keverékben meghatároztuk a szórásokat, a sűrűségeket, a bevitt levegő tartalmát, a betonban pedig a nyomószilárdságot 2,7 és 28 napos normál keményedés után, a szakítószilárdságot hajlításkor és hasításkor. Megállapítást nyert, hogy a szórás 21 és 30 cm között változott, a beszívott levegő tartalma 2 és 5% között volt, a kiürített keverékek esetében pedig 0,8 és 1,2% között, a keverék sűrűsége 2390-2420 kg/m3 között változott. Kiderült, hogy az öntést követő első percekben, azaz 1020 perc elteltével a bevitt levegő nagy része kiürül a keverékből, és a keverék térfogata csökken. A levegő jobb eltávolítása érdekében a betont fóliával kell lefedni, amely megakadályozza a sűrű kéreg gyors kialakulását a felületén. ábrán A 6., 7., 8., 9. ábra a vegyesvállalat típusának és adagolásának hatását mutatja a keverék folyására és a beton szilárdságára 7 és 28 napos korban. A legjobb eredményeket a HP Woerment 794 cement és MA tömegének 1,3-1,35%-os hibás adagjainál kaptuk. Kiderült, hogy optimális MK = 18-20% mellett a keverék folyékonysága és a beton szilárdsága maximális. A kialakult minták 28 napos korban is megmaradnak. FM794 FM787 C-3 A hazai vegyes vállalatnak alacsonyabb redukálóképessége van, különösen extra tiszta MK-minőségű BS-100 és BS-120 és Speciálisan gyártott, hasonló alapanyag-fogyasztású kompozit VNV használatakor, röviden megőrölve C-3-mal, 7. ábra 121-137 MPa. Feltárták a HP adagolás hatását az RPBS folyékonyságára (7. ábra) és a beton szilárdságára 7 nap (8. ábra) és 28 nap (9. ábra) után. [GSCHTSNIKYAYUO [GSCHTS+MK)] 100 Rizs. 8 Fig. 9 A kísérletek matematikai tervezésének módszerével, a "Gradient" programmal történő adatfeldolgozással kapott változásnak a vizsgált tényezőktől való általánosított függése a következőképpen közelíthető meg: D = 100,48 - 2,36 l, + 2,30 - 21,15 - 8,51 x\ ahol x az MK / C aránya; xs - az arány [GP / (MC + C)] -100. Ezen túlmenően a fizikai és kémiai folyamatok lefolyásának lényege és a lépésről lépésre történő módszertan alkalmazása alapján a matematikai modell összetételében jelentősen csökkenthető volt a változó tényezők száma anélkül, hogy a becsült minőség romlott volna. . A hatodik fejezet a beton egyes fizikai és műszaki tulajdonságainak tanulmányozásának eredményeit és azok gazdasági értékelését mutatja be. Porerősített és vasbeton prizmák statikai vizsgálatának eredményeit mutatjuk be. Megállapítást nyert, hogy a rugalmassági modulus a szilárdságtól függően (440-^470)-102 MPa között változik, a nem vasalt beton Poisson-aránya 0,17-0,19, a diszpergált vasbetonnál 0,310. 33. ábra, amely a beton viszkózus jellegviselkedését jellemzi terhelés alatt a vasalás nélküli beton rideg töréséhez képest. A beton szilárdsága a hasítás során 1,8-szorosára nő. A nem erősített RPB minták légzsugorodása 0,60,7 mm/m, a szórt-erősítettnél 1,3-1,5-szeresére csökken. A beton vízfelvétele 72 óra alatt nem haladja meg a 2,5-3,0%-ot. A porbeton fagyállósági vizsgálata gyorsított módszerrel azt mutatta, hogy 400 változó fagyasztási-olvasztási ciklus után a fagyállósági együttható 0,96-0,98 volt. Az összes elvégzett vizsgálat azt mutatja, hogy a porbeton üzemi tulajdonságai jók. Beváltak acél helyett kis szelvényű erkélyekben, erkélylapokban és loggiákban a müncheni házépítés során. Annak ellenére, hogy a diszperziós erősítésű beton 1,5-1,6-szor drágább, mint a hagyományos 500-600-as betonok, számos belőle készült termék és szerkezet 30-50%-kal olcsóbb a beton térfogatának jelentős csökkenése miatt. A gyártási jóváhagyás az LLC Penza Concrete Plant áthidalóinak, cölöpfejeinek, aknák szórt vasbetonból történő gyártásakor, valamint a CJSC Energoservice vasbetontermékek gyártóbázisa megerősítette az ilyen betonok felhasználásának nagy hatékonyságát. FŐ KÖVETKEZTETÉSEK ÉS JAVASLATOK 1. Az Oroszországban gyártott diszperziós vasbeton összetételének és tulajdonságainak elemzése azt mutatja, hogy a beton alacsony nyomószilárdsága (M 400-600) miatt nem felelnek meg teljes mértékben a műszaki és gazdasági követelményeknek. Az ilyen három-, négy- és ritkán ötkomponensű betonokban nem csak a nagy szilárdságú, hanem a közönséges szilárdságú, szórt vasalás is alulhasznált. 2. A szuperlágyítók maximális vízcsökkentő hatásának elérésének lehetőségére vonatkozó elméleti elképzelések alapján olyan diszpergált rendszerekben, amelyek nem tartalmaznak durvaszemcsés aggregátumokat, nagy reakcióképességű mikroszilícium-dioxid és kőzetporok, amelyek együttesen fokozzák a közös vállalkozás reológiai hatását, a hétkomponensű, nagy szilárdságú finomszemcsés reakcióporos beton mátrix létrehozása vékony és viszonylag rövid, c1 = 0,15-0,20 μm és / = 6 mm diszpergált vasaláshoz, amely a betongyártás során nem képez "süneket" és enyhén csökkenti a PBS folyékonyságát. 4. Feltárom a kompozit kötőanyagok és a szórt vasbeton szerkezeti topológiáját, és megadom a szerkezet matematikai modelljét. A kompozit töltetű kötőanyagok keményedésének iondiffúziós átmenő habarcsos mechanizmusát alakították ki. Rendszerezték a PBS-ben lévő homokszemcsék közötti átlagos távolságok, a porbeton szálak geometriai középpontjainak kiszámítására szolgáló módszerek különféle képletekkel és különféle ¡1, 1, c1 paraméterekkel. A szerzői képlet objektivitása a hagyományosan használtakkal ellentétben megmutatkozik. A PBS-ben lévő cementáló zagyréteg optimális távolságának és vastagságának ezen belül kell lennie 37-44^43-55 950-1000 kg homokfelhasználásnál, frakciói pedig 0,1-0,5, illetve 0,140,63 mm. 5. A kidolgozott módszerekkel meghatároztam a diszpergált-erősített és nem erősített PBS reotechnológiai tulajdonságait. A PBS optimális szórása t> = 100 méretű kúpból; r!= 70; A = 60 mm legyen 25-30 cm. Feltártuk a szál geometriai paramétereitől függő szórási csökkenés és a PBS áramlás csökkenésének együtthatóit hálós kerítéssel való elzáráskor. Látható, hogy a PBS-t térfogathálós szőtt keretű formákba öntve a terítésnek legalább 28-30 cm-nek kell lennie. 6. Kidolgoztam egy technikát alacsony cementtartalmú keverékekben (C:P -1:10) lévő kőzetporok reaktív-kémiai aktivitásának mérésére extrudálásos formázási nyomás alatt préselt mintákban. Megállapítást nyert, hogy ugyanazzal az aktivitással, erő szerint 28 nap után és sokáig keményedési ugrások (1-1,5 év), ha RPBS-ben használják, előnyben kell részesíteni a nagy szilárdságú kőzetekből származó porokat: bazalt, diabáz, dácit, kvarc. 7. Tanulmányoztam a porbetonok szerkezetképződési folyamatait. Megállapítást nyert, hogy az öntött keverékek az öntést követő első 10-20 percben a magával ragadott levegő 40-50%-át bocsátják ki, és olyan filmmel kell bevonni, amely megakadályozza a sűrű kéreg kialakulását. A keverékek a kiöntés után 7-10 órával kezdenek aktívan megkötni és 1 nap múlva 30-40 MPa, 2 nap múlva 50-60 MPa erősödnek. 8. Megfogalmazzuk a 130-150 MPa szilárdságú beton összetételének kiválasztásának fő kísérleti és elméleti alapelveit. A PBS nagy folyékonyságának biztosításához a kvarchomok 0,14-0,63 vagy 0,1-0,5 mm-es finomszemcsés frakciónak kell lennie, 1400-1500 kg/m3 térfogatsűrűséggel 950-1000 kg/m3 áramlási sebesség mellett. A cement-kőliszt és az MF homokszemcsék közötti szuszpenziója közbenső réteg vastagsága 43-55, illetve 37-44 mikron belül legyen, olyan víztartalommal és SP-vel, amely biztosítja a keverékek 25-30 cm-es terjedését. A PC és a kőliszt diszperziója megközelítőleg azonos legyen, az MK-tartalom 15-20%, a kőliszt tartalma 40-55 tömeg% cement. Ezen tényezők tartalmának változtatásakor az optimális összetételt a keverék szükséges áramlásának és a maximális nyomószilárdságnak megfelelően választják ki 2, 7 és 28 nap elteltével. 9. A 130-150 MPa nyomószilárdságú finomszemcsés diszperziós vasbetonok összetételét /4=1% erősítési együtthatójú acélszálak felhasználásával optimalizáltuk. Meghatározták az optimális technológiai paramétereket: a keverést speciális kialakítású, lehetőleg evakuált nagy sebességű keverőkben kell végezni; a komponensek betöltési sorrendje és a keverési módok, a "pihentetés" szigorúan szabályozottak. 10. Vizsgáltam az összetétel hatását a diszperz-erősítésű PBS folyékonyságára, sűrűségére, levegőtartalmára, valamint a beton nyomószilárdságára. Kiderült, hogy a keverékek kenhetősége, valamint a beton szilárdsága számos előírási és technológiai tényezőtől függ. Az optimalizálás során megállapítottam a folyékonyság, szilárdság matematikai függését az egyéni, legjelentősebb tényezőktől. 11. Vizsgálták a diszperziós vasbetonok egyes fizikai és műszaki tulajdonságait. Kimutatták, hogy a 120-150 MPa nyomószilárdságú betonok rugalmassági modulusa (44-47)-103 MPa, Poisson-aránya - 0,31-0,34 (erősítetlen esetén 0,17-0,19). levegő zsugorodásgátló a kemény vasbeton 1,3-1,5-szer alacsonyabb, mint a nem vasalt betoné. A nagy fagyállóság, az alacsony vízfelvétel és a levegő zsugorodása az ilyen betonok kiváló teljesítményéről tanúskodik. AZ ÉRTEKEZÉS FŐ RENDELKEZÉSEI ÉS EREDMÉNYEI A KÖVETKEZŐ KÖZLEMÉNYEKBEN TÉRZÜK KI 1. Kalasnyikov, S-V. Algoritmus és szoftver fejlesztése aszimptotikus exponenciális függőségek feldolgozására [Szöveg] / C.B. Kalasnyikov, D.V. Kvasov, R.I. Avdeev // A 29. Tudományos és Műszaki Konferencia előadásai. - Penza: Penza állam kiadója. egyetemi építész. és épület, 1996. - S. 60-61. 2. Kalasnyikov, S.B. Kinetikus és aszimptotikus függőségek elemzése ciklikus iterációk módszerével [Szöveg] / A.N. Bobrisev, C.B. Kalasnyikov, V. N. Kozomazov, R. I. Avdeev // Vestnik RAASN. Építéstudományi Tanszék, 1999. - Szám. 2. - S. 58-62. 3. Kalasnyikov, S.B. Az ultrafinom töltőanyagok beszerzésének néhány módszertani és technológiai vonatkozása [Szöveg] / E.Yu. Selivanova, C.B. Kalashnikov N Kompozit építőanyagok. Elmélet és gyakorlat: Szo. tudományos Proceedings of the International tudományos és műszaki konferencia. - Penza: PSNTP, 2002. - S. 307-309. 4. Kalasnyikov, S.B. A szuperlágyító blokkoló funkciójának értékeléséről a cement keményedési kinetikáján [Szöveg] / B.C. Demyanova, A.S. Mishin, Yu.S. Kuznyecov, C.B. Kalashnikov N Kompozit építőanyagok. Elmélet és gyakorlat: Szo, tudományos. Proceedings of the International tudományos és műszaki konferencia. - Penza: PDNTP, 2003. - S. 54-60. 5. Kalasnyikov, S.B. Szuperlágyító blokkoló funkciójának értékelése a cement keményedési kinetikáján [Szöveg] / V.I. Kalasnyikov, B.C. Demyanova, C.B. Kalasnyikov, I.E. Iljina // A RAASN "Erőforrás- és energiatakarékosság, mint a kreativitás motivációja az építészeti és építési folyamatban" éves ülésének anyaga. - Moszkva-Kazan, 2003. - S. 476-481. 6. Kalasnyikov, S.B. Modern elképzelések a szupersűrű cementkő és az alacsony szőrtartalmú beton önmegsemmisítéséről [Szöveg] / V.I. Kalasnyikov, B.C. Demyanova, C.B. Kalasnyikov // Bulletin. Ser. A RAASN Volga regionális kirendeltsége, - 2003. Kiadás. 6. - S. 108-110. 7. Kalasnyikov, S.B. Betonkeverékek stabilizálása polimer adalékanyagokkal történő laminálástól [Szöveg] / V.I. Kalasnyikov, B.C. Demyanova, N.M. Duboshina, C.V. Kalasnyikov // Műanyag tömegek. - 2003. - 4. sz. - S. 38-39. 8. Kalasnyikov, S.B. A cementkő hidratálási és keményedési folyamatainak jellemzői módosító adalékokkal [Szöveg] / V.I. Kalasnyikov, B.C. Demyanova, I.E. Iljina, C.B. Kalasnyikov // Izvestija Vuzov. Építés, - Novoszibirszk: 2003. - 6. sz. - S. 26-29. 9. Kalasnyikov, S.B. Az ultrafinom töltőanyagokkal módosított cementbeton zsugorodási és zsugorodási repedésállóságának felmérésének kérdéséről [Szöveg] / B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznyecov, IO.M. Bazhenov, E. Yu. Minenko, C.B. Kalasnyikov // Kompozit építőanyagok. Elmélet és gyakorlat: Szo. tudományos Proceedings of the International tudományos és műszaki konferencia. - Penza: PSNTP, 2004. - S. 10-13. 10. Kalasnyikov, S.B. Szilicit kőzetek reakcióaktivitása cementkompozíciókban [Szöveg] / B.C. Demyanova, C.B. Kalasnyikov, I.A. Eliseev, E.V. Podrezova, V.N. Shindin, V.Ya. Marusentsev // Kompozit építőanyagok. Elmélet és gyakorlat: Szo. tudományos Proceedings of the International tudományos és műszaki konferencia. - Penza: PDNTP, 2004. - S. 81-85. 11. Kalasnyikov, S.B. A kompozit cementkötőanyagok keményedésének elméletéről [Szöveg] / C.V. Kalasnyikov, V.I. Kalasnyikov // Az építőipar aktuális kérdései című nemzetközi tudományos és műszaki konferencia anyaga. - Saransk, 2004. -S. 119-124. 12. Kalasnyikov, S.B. Zúzott kőzetek reakcióaktivitása cementkompozíciókban [Szöveg] / V.I. Kalasnyikov, B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, C.V. Kalasnyikov // Izvesztyija. TulGU. "Építőanyagok, szerkezetek és létesítmények" sorozat. - Tula. -2004. - Probléma. 7. - S. 26-34. 13. Kalasnyikov, S.B. A kompozit cement- és salakkötőanyagok hidratációjának elméletéről [Szöveg] / V.I. Kalasnyikov, Yu.S. Kuznyecov, V.L. Khvastunov, C.B. Kalasnyikov és Vesztnyik. Építéstudományi sorozat. - Belgorod: - 2005. - 9-S sz. 216-221. 14. Kalasnyikov, S.B. Többkomponensű, mint a beton többfunkciós tulajdonságait biztosító tényező [Szöveg] / Yu.M. Bazhenov, B.C. Demyanova, C.B. Kalasnyikov, G.V. Lukjanenko. V.N. Grinkov // Új energia- és erőforrás-takarékos tudományintenzív technológiák az építőanyag-gyártásban: Szo. dunaközi cikkek. tudományos és műszaki konferencia. - Penza: PSNTP, 2005. - S. 4-8. 15. Kalasnyikov, S.B. Nagy szilárdságú diszperziós erősítésű beton ütőszilárdsága [Szöveg] / B.C. Demyanova, C.B. Kalasnyikov, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Új energia- és erőforrás-takarékos tudományintenzív technológiák az építőanyagok gyártásában: Szo. cikkei a nemzetközi tudományos és műszaki konferencia. - Penza: PSNTP, 2005. - S. 18-22. 16. Kalasnyikov, S.B. Töltőanyaggal kevert kötőanyagok topológiája és keményedésük mechanizmusa [Szöveg] / Jurgen Schubert, C.B. Kalasnyikov // Új energia- és erőforrás-takarékos tudományintenzív technológiák az építőanyag-gyártásban: Szo. cikkei a nemzetközi tudományos és műszaki konferencia. - Penza: PDNTP, 2005. - S. 208-214. 17. Kalasnyikov, S.B. Finomszemcsés porszórt vasbeton [Szöveg] I V.I. Kalasnyikov, S.B. Kalasnyikov // Eredmények. Problémák és perspektivikus fejlődési irányok. Építőanyag-tudomány elmélete és gyakorlata. A RAASN tizedik akadémiai felolvasása. - Kazan: Kazany Állam Kiadója. ív.-építő. un-ta, 2006. - S. 193-196. 18. Kalasnyikov, S.B. Többkomponensű diszperziós erősítésű beton javított teljesítményjellemzőkkel [Szöveg] / B.C. Demyanova, C.B. Kalasnyikov, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Eredmények. Problémák és perspektivikus fejlődési irányok. Építőanyag-tudomány elmélete és gyakorlata. A RAASN tizedik akadémiai felolvasása. - Kazan: Kazany Állam Kiadója. ív.-építő. un-ta, 2006.-p. 161-163. Kalasnyikov Szergej Vlagyimirovics FINOMSZEMÉLYŰ REAKCIÓ POR DISZPERZÍV-ERŐSBETON KŐZELÉVEL 05.23.05 - Építőanyagok és termékek A műszaki tudományok kandidátusa fokozat megszerzéséhez készült értekezés kivonata Nyomtatásra aláírva 5.06.06 Formátum 60x84/16. Ofszet papír. Rizográf nyomtatás. Uch. szerk. l. egy . Példányszám 100 példány. Rendelési szám 114 _ PGUAS Kiadó. Nyomtatva a PGUAS működő nyomdájában. 440028. Penza, st. G. Titov, 28 éves. 4 BEVEZETÉS. 1. FEJEZET MODERN NÉZET ÉS ALAP A KIVÁLÓ MINŐSÉGŰ PORBETON ELÉRÉSÉNEK ALAPELVEI. 1.1 Külföldi és hazai tapasztalat minőségi beton és szálerősített beton felhasználásában. 1.2 A beton többkomponensűsége, mint a funkcionális tulajdonságokat biztosító tényező. 1.3 A nagy szilárdságú és extra nagy szilárdságú reakcióporos betonok és szálerősítésű betonok megjelenésének motivációja. 1.4 A diszpergált porok nagy reakcióképessége az alapja a kiváló minőségű betonok előállításának. KÖVETKEZTETÉSEK AZ 1. FEJEZETRŐL. 2. FEJEZET KEZDETI ANYAGOK, KUTATÁSI MÓDSZEREK, ESZKÖZÖK ÉS BERENDEZÉSEK. 2.1 Nyersanyagok jellemzői. 2.2 Kutatási módszerek, műszerek és berendezések. 2.2.1 Nyersanyagok előkészítésének technológiája és reaktív aktivitásuk felmérése. 2.2.2 Technológia porbeton keverékek gyártásához és én Tody a tesztjeikről. 2.2.3 Kutatási módszerek. Eszközök és berendezések. 3. FEJEZET DISZPERZÍV RENDSZEREK TOPOLÓGIÁJA, DISZPERZÍVEN VASÍTOTT PORBETON ÉS KEMÉNYEZÉSÜK MECHANIZMUSA. 3.1 A kompozit kötőanyagok topológiája és keményedésük mechanizmusa. 3.1.1 Kompozit kötőanyagok szerkezeti és topológiai elemzése. 59 P 3.1.2 A kompozit kötőanyagok hidratációjának és kikeményedésének mechanizmusa - a kompozíciók szerkezeti topológiájából adódóan. 3.1.3 A szórt-erősítésű finomszemcsés betonok topológiája. KÖVETKEZTETÉSEK A 3. FEJEZETRŐL. 4. FEJEZET SZUPERPLASTIKÁLT DISZSZPERZÍV RENDSZEREK, PORBETONKEVERÉKEK REOLOGIAI ÁLLAPOTA ÉS ÉRTÉKELÉSÉNEK MÓDSZERTANA. 4.1 Módszertan kidolgozása diszpergált rendszerek és finomszemcsés porbeton keverékek végső nyírófeszültségének és folyékonyságának értékelésére. 4.2 Diszpergált rendszerek és finomszemcsés porkeverékek reológiai tulajdonságainak kísérleti meghatározása. KÖVETKEZTETÉSEK A 4. FEJEZETRŐL. 5. FEJEZET A KŐZLETEK REAKTÍV AKTIVITÁSÁNAK ÉRTÉKELÉSE, A REAKCIÓS PORKEVERÉKEK ÉS BETON VIZSGÁLATA. 5.1 Cementtel kevert kőzetek reakciókészsége.-■. 5.2 A pordiszperziós vasbeton összetételének kiválasztásának alapelvei az anyagkövetelmények figyelembevételével. 5.3 Recept finomszemcsés porszórással erősített betonhoz. 5.4 Betonkeverék készítése. 5.5 A porbeton keverékek összetételének hatása tulajdonságaira és axiális nyomószilárdságára. 5.5.1 A szuperlágyítók fajtájának hatása a betonkeverék kenhetőségére és a beton szilárdságára. 5.5.2 A szuperlágyító adagolásának hatása. 5.5.3 A mikroszilícium-dioxid adagolásának hatása. 5.5.4 A bazalt és a homok arányának hatása a szilárdságra. KÖVETKEZTETÉSEK AZ 5. FEJEZETRŐL. 6. FEJEZET A BETON ÉS EZEK FIZIKAI ÉS MŰSZAKI TULAJDONSÁGAI MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGI ÉRTÉKELÉS. 6.1. Az RPB és a fibro-RPB szilárdságának kialakulásának kinetikai jellemzői. 6.2 A fiber-RPB deformációs tulajdonságai. 6.3 Térfogatváltozások porbetonban. 6.4 Diszperziós erősítésű porbetonok vízfelvétele. 6.5. Megvalósíthatósági tanulmány és az RPM gyártási megvalósítása. A téma relevanciája. A beton- és vasbetongyártás világgyakorlatában évről évre rohamosan növekszik a jó minőségű, nagy és extra nagy szilárdságú betonok gyártása, amely a jelentős anyag- és energiamegtakarításnak köszönhetően objektív valósággá vált. erőforrások. A beton nyomószilárdságának jelentős növekedésével elkerülhetetlenül csökken a repedésállóság, és nő a szerkezetek rideg törésének veszélye. A beton szálas szétszórt megerősítése kiküszöböli ezeket a negatív tulajdonságokat, ami lehetővé teszi 80-100 feletti osztályú, 150-200 MPa szilárdságú beton előállítását, amely új minőséggel rendelkezik - képlékeny törésmintázattal. A diszperziós vasbetonok és előállításukkal kapcsolatos tudományos munkák elemzése a hazai gyakorlatban azt mutatja, hogy a fő irányvonal nem azt a célt követi, hogy ilyen betonokban nagy szilárdságú mátrixokat alkalmazzanak. A diszperziós vasbeton osztálya a nyomószilárdság szempontjából rendkívül alacsony marad, és B30-B50-re korlátozódik. Ez nem teszi lehetővé a szál jó tapadását a mátrixhoz, az acélszál teljes kihasználását még alacsony szakítószilárdság mellett sem. Ezen túlmenően elméletileg szabadon fektetett szálakkal rendelkező betontermékeket fejlesztenek ki, amelyek térfogati erősítése 5-9%, és a gyakorlatban betontermékeket gyártanak; vibráció hatására kiöntenek plasztikázatlan "zsír" erősen zsugorodó cement-homok habarcsokkal, amelyek összetétele: cement-homok -1: 0,4 + 1: 2,0 W / C = 0,4, ami rendkívül pazarló és megismétli a 1974-ben végzett munka Jelentős tudományos eredmények a szuperplasztifikált VNV, mikroszilícium-dioxiddal mikrodiszpergált keverékek, nagy szilárdságú kőzetekből reaktív porokkal történő létrehozása terén, lehetővé tették a vízcsökkentő hatás 60%-os növelését oligomer összetételű szuperplasztifikátorok és polimer hiperplasztifikátorok segítségével. fogalmazás. Ezek az eredmények nem képezték az alapját a nagy szilárdságú vasbeton vagy finomszemcsés porbeton létrehozásának öntött öntömörödő keverékekből. Eközben a fejlett országok aktívan fejlesztik a szórt szálakkal megerősített reakcióporos betonok új generációit, szőtt, háromdimenziós, finomhálós kereteket, ezek kombinációját szórt erősítésű rúddal vagy rúddal. Mindez meghatározza a nagy szilárdságú finomszemcsés reakciópor, 1000-1500 fokozatú diszpergált vasbeton előállításának relevanciáját, amelyek nemcsak felelős egyedi épületek és építmények építésénél, hanem általános célú termékek, ill. szerkezetek. A disszertáció a Müncheni Műszaki Egyetem Építőanyag- és Szerkezettudományi Intézetének (Németország) programjainak, valamint a TBKiV PGUAS Tanszék kezdeményező munkájának, valamint az Oktatási Minisztérium tudományos-műszaki programjának megfelelően valósult meg. Oroszország "A felsőoktatás tudományos kutatása a tudomány és technológia kiemelt területein" az "Építészet és építés" alprogram keretében 2000-2004 A vizsgálat célja és célkitűzései. A disszertációs munka célja nagy szilárdságú finomszemcsés reakcióporos betonok, ezen belül diszpergált vasbeton kompozíciók kidolgozása zúzott kőzetek felhasználásával. E cél eléréséhez a következő feladatokat kellett megoldani: Feltárni az elméleti előfeltételeket és motivációkat az ultraalacsony víztartalom mellett öntéssel nyert, nagyon sűrű, nagy szilárdságú mátrixú többkomponensű finomszemcsés porbetonok létrehozásához, amelyek roncsoláskor képlékeny és magas betonok előállítását biztosítják. szakítószilárdság hajlításkor; A kompozit kötőanyagok és a diszperz-erősítésű finomszemcsés kompozíciók szerkezeti topológiájának feltárása, szerkezetük matematikai modelljei a durva töltőanyag-szemcsék és az erősítőszálak geometriai középpontjai közötti távolságok becslésére; Módszertan kidolgozása vizes diszperziós rendszerek, finomszemcsés pordiszperzióval megerősített kompozíciók reológiai tulajdonságainak felmérésére; reológiai tulajdonságaik vizsgálata; A vegyes kötőanyagok keményedési mechanizmusának feltárása, a szerkezetképződés folyamatainak tanulmányozása; A többkomponensű finomszemcsés porbeton keverékek szükséges folyékonyságának megteremtése, amely biztosítja a formák feltöltését alacsony viszkozitású és ultraalacsony folyáshatárú keverékkel; A d = 0,1 mm és / = 6 mm szálas finomszemcsés diszpergált vasbeton keverékek összetételének optimalizálása, minimális tartalommal, amely elegendő a beton nyújthatóságának növeléséhez, az előkészítési technológiához és a receptúra folyékonyságára gyakorolt hatásának megállapításához, a betonok sűrűsége, levegőtartalma, szilárdsága és egyéb fizikai és műszaki tulajdonságai. A munka tudományos újdonsága. 1. Tudományosan alátámasztott és kísérletileg alátámasztott nagy szilárdságú finomszemcsés cementpor betonok, köztük diszpergált-erősített, zúzottkő nélküli, finom kvarchomok frakciójú, reaktív kőzetporokkal és mikroszilícium-dioxiddal rendelkező betonkeverékek előállításának lehetősége. növelje a szuperlágyítók hatékonyságát az öntött öntömörödő keverék víztartalmára a száraz komponensek tömegének 10-11%-ára (amely félszáraz keveréknek felel meg közös vállalkozás nélküli préselésnél). 2. Kidolgoztam a szuperplasztikált folyadékszerű diszperz rendszerek folyáshatárának meghatározására szolgáló módszerek elméleti alapjait, és módszereket javasoltak szabadon szórásos és hálós kerítéssel lezárt porbeton keverékek kenhetőségének felmérésére. 3. Feltártam a kompozit kötőanyagok és porbetonok topológiai szerkezetét, beleértve a diszpergált erősítetteket is. Felépítésükre matematikai modelleket kapunk, amelyek meghatározzák a távolságot a durva részecskék és a szálak geometriai középpontjai között a betontestben. 4. Elméletileg előrejelzett és kísérletileg igazolt, túlnyomórészt a kompozit cementkötőanyagok keményedésének oldatdiffúziós-ion-mechanizmusa révén, amely a töltőanyag-tartalom növekedésével vagy diszperziójának jelentős növekedésével növekszik a cement diszperziójához képest. 5. Tanulmányoztam a finomszemcsés porbetonok szerkezetképzési folyamatait. Kimutatták, hogy a szuperplasztizott öntött öntömörödő betonkeverékekből készült porbetonok sokkal sűrűbbek, szilárdságnövekedésük kinetikája intenzívebb, a standard szilárdság pedig lényegesen nagyobb, mint az azonos víztartalom mellett nyomás alatt préselt SP nélküli betonoké. 40-50 MPa. Kidolgozásra kerültek a porok reaktív-kémiai aktivitásának értékelési kritériumai. 6. A finomszemcsés, 0,15 átmérőjű és 6 mm hosszúságú finom acélszálas diszpergált vasbeton keverékek összetételét, előállításuk technológiáját, az összetevők bejuttatásának sorrendjét és a keverés időtartamát optimalizáltuk; megállapították az összetétel hatását a betonkeverékek folyékonyságára, sűrűségére, levegőtartalmára és a beton nyomószilárdságára. 7. Tanulmányoztam a diszpergált-erősített porbetonok egyes fizikai és műszaki tulajdonságait, valamint a különböző előírási tényezők rájuk gyakorolt hatásának főbb törvényszerűségeit. A munka gyakorlati jelentősége az új öntött finomszemcsés porbeton keverékek kifejlesztésében rejlik termékek és szerkezetek öntőformáihoz, mind kombinált rúderősítéssel, mind szálerősítéssel, vagy szál nélküli öntési formák kész térfogati szövésű finomszövött. hálós keretek. A nagysűrűségű betonkeverékek alkalmazásával nagy repedésállóságú hajlított vagy préselt vasbeton szerkezetek állíthatók elő, amelyek a végterhelés hatására képlékeny törésmintázatúak. Nagy sűrűségű, nagy szilárdságú, 120-150 MPa nyomószilárdságú kompozit mátrixot kaptunk a fémhez való tapadás növelésére, hogy vékony és rövid, nagy szilárdságú 0 0,040,15 mm-es és 6-9 hosszúságú szálat használjunk. mm, amely lehetővé teszi a betonkeverékek fogyasztásának és folyási ellenállásának csökkentését az öntési technológiákhoz a vékonyfalú filigrán termékek gyártásához, amelyek hajlításkor nagy szakítószilárdságúak. Az új típusú finomszemcsés porszórt, diszperziós erősítésű betonok bővítik a nagy szilárdságú termékek és szerkezetek kínálatát a különféle típusú építkezésekhez. Bővült az érc- és nemfémes ásványok kitermelése és dúsítása során végzett kőzúzás, száraz és nedves mágneses leválasztás szitálásaiból származó természetes töltőanyagok alapanyagbázisa. A kifejlesztett betonok gazdasági hatékonysága az anyagfelhasználás jelentős csökkenésében rejlik a nagy szilárdságú termékek és szerkezetek gyártásához szükséges betonkeverékek költségének csökkentésével. Kutatási eredmények megvalósítása. A kifejlesztett kompozíciók átmentek a gyártási teszteken a Penza Concrete Concrete Plant LLC-nél és az Energoservice CJSC előregyártott betongyártó bázisán, és Münchenben használják erkélytartók, födémek és egyéb lakásépítési termékek gyártására. A munka jóváhagyása. A disszertáció főbb rendelkezéseit és eredményeit a nemzetközi és összoroszországi tudományos és műszaki konferenciákon mutatták be és számoltak be: „Fiatal tudomány – az új évezred” (Naberezsnye Cselnij, 1996), „A tervezés és városfejlesztés kérdései” (Penza). , 1996, 1997, 1999 d), „Az építőanyag-tudomány modern problémái” (Penza, 1998), „Modern építés” (1998), Nemzetközi tudományos és műszaki konferenciák „Kompozit építőanyagok. Elmélet és gyakorlat "(Penza, 2002, 2003, 2004, 2005), „Az erőforrás- és energiatakarékosság, mint a kreativitás motivációja az építészeti építési folyamatban” (Moszkva-Kazan, 2003), „Az építkezés aktuális kérdései” (Saransk, 2004), „Új energia- és erőforrás-megtakarítás csúcstechnológiás technológiák az építőanyagok gyártásában "(Penza, 2005), az összoroszországi tudományos és gyakorlati konferencia "Várostervezés, rekonstrukció és mérnöki támogatás a városok fenntartható fejlődéséhez a Volga régióban" (Toljatti, 2004), A RAASN akadémiai olvasmányai „Az építőanyag-tudomány elméletének és gyakorlatának eredményei, problémák és ígéretes irányok” (Kazan, 2006). Publikációk. A kutatás eredményei alapján 27 közlemény jelent meg (2 közlemény MAB lista szerinti folyóiratban). A munka felépítése és köre. A disszertáció egy bevezetőből, 6 fejezetből, főbb következtetésekből, alkalmazásokból és a felhasznált irodalom 160 címből álló jegyzékéből áll, 175 oldalon gépelt szövegen, 64 ábrát, 33 táblázatot tartalmaz. 1. Az Oroszországban gyártott diszpergált vasbeton összetételének és tulajdonságainak elemzése azt mutatja, hogy a beton alacsony nyomószilárdsága (M 400-600) miatt nem felelnek meg teljes mértékben a műszaki és gazdasági követelményeknek. Az ilyen három-, négy- és ritkán ötkomponensű betonokban nem csak a nagy szilárdságú, hanem a közönséges szilárdságú diszpergált vasalás is alulhasznált. 2. A szuperlágyítók maximális vízcsökkentő hatásának elérésének lehetőségére vonatkozó elméleti elképzelések alapján olyan diszpergált rendszerekben, amelyek nem tartalmaznak durvaszemcsés aggregátumokat, nagy reakcióképességű szilícium-dioxid füstöt és kőzetporokat, amelyek együttesen fokozzák a közös vállalkozás reológiai hatását, hétkomponensű, nagy szilárdságú finomszemcsés reakcióporos beton mátrix létrehozása vékony és viszonylag rövid d = 0,15-0,20 μm és / = 6 mm diszpergált vasaláshoz, amely nem képez "sün"-et a beton-, ill. enyhén csökkenti a PBS folyékonyságát. 3. Kimutattuk, hogy a nagy sűrűségű PBS előállításának fő kritériuma a cementből, MK-ból, kőzetporból és vízből álló nagyon sűrű cementáló keverék nagy folyékonysága, amelyet SP hozzáadásával biztosítunk. Ezzel kapcsolatban módszertant dolgoztak ki a diszperz rendszerek és a PBS reológiai tulajdonságainak értékelésére. Megállapítást nyert, hogy a PBS nagy folyékonysága 5-10 Pa limitáló nyírófeszültség és a száraz komponensek tömegének 10-11%-a víztartalom mellett biztosított. 4. Feltárom a kompozit kötőanyagok és a szórt vasbeton szerkezeti topológiáját, és megadom a szerkezet matematikai modelljét. A kompozit töltetű kötőanyagok keményedésének iondiffúziós átmenő habarcsos mechanizmusát alakították ki. A PBS-ben lévő homokszemcsék közötti átlagos távolság kiszámításának módszerei, a porbetonban lévő szál geometriai középpontjai különféle képletek és paraméterek szerint vannak rendszerezve //, /, d. A szerzői képlet objektivitása a hagyományosan használtakkal ellentétben megmutatkozik. A PBS-ben a cementáló zagyréteg optimális távolsága és vastagsága 37-44 + 43-55 mikron belül kell legyen 950-1000 kg homokfelhasználás mellett, frakciói pedig 0,1-0,5 és 0,14-0,63 mm. 5. A kidolgozott módszerekkel meghatároztam a diszpergált-erősített és nem erősített PBS reotechnológiai tulajdonságait. A PBS optimális szórása egy D = 100 méretű kúpból; d=70; h = 60 mm legyen 25-30 cm. Feltártuk a szál geometriai paramétereitől függő szórási csökkenést és a PBS áramlás csökkenését hálós kerítéssel elzárva. Látható, hogy a PBS-t térfogathálós szőtt keretű formákba öntve a terítésnek legalább 28-30 cm-nek kell lennie. 6. Kidolgoztam egy technikát alacsony cementtartalmú keverékekben (C:P - 1:10) lévő kőzetporok reaktív-kémiai aktivitásának mérésére extrudált formázási nyomás alatt préselt mintákban. Megállapítást nyert, hogy azonos aktivitás mellett, szilárdság alapján 28 nap után és hosszú keményedési ugrások során (1-1,5 év), RPBS-ben történő felhasználáskor előnyben kell részesíteni a nagy szilárdságú kőzetekből származó porokat: bazalt, diabáz, dácit, kvarc. 7. Tanulmányoztam a porbetonok szerkezetképződési folyamatait. Megállapítást nyert, hogy az öntött keverékek az öntést követő első 10-20 percben a magával ragadott levegő 40-50%-át bocsátják ki, és olyan filmmel kell bevonni, amely megakadályozza a sűrű kéreg kialakulását. A keverékek az öntés után 7-10 órával kezdenek aktívan kötni, és 1 nap múlva 30-40 MPa, 2 nap múlva 50-60 MPa erősödnek. 8. Megfogalmazzuk a 130-150 MPa szilárdságú beton összetételének kiválasztásának fő kísérleti és elméleti alapelveit. A kvarchomok a PBS magas folyékonyságának biztosítása érdekében finomszemcsés frakciónak kell lennie 0,14-0,63 vagy 0,1-0,5 mm 1400-1500 kg/m3 térfogatsűrűséggel 950-1000 kg/m áramlási sebesség mellett. A cement-kőliszt és az MF homokszemcsék közötti szuszpenziója közbenső réteg vastagságának 43-55, illetve 37-44 mikron tartományban kell lennie, víz és SP tartalommal, biztosítva a keverékek 2530 cm-es terjedését. A PC és a kőliszt diszperziója megközelítőleg azonos legyen, MK tartalom 15-20%, kőliszt 40-55 tömeg% cement. Ezen tényezők tartalmának változtatásakor az optimális összetételt a keverék szükséges áramlásának és a maximális nyomószilárdságnak megfelelően választják ki 2,7 és 28 nap után. 9. A 130-150 MPa nyomószilárdságú finomszemcsés diszperziós vasbetonok összetételét // = 1% erősítési együtthatójú acélszálak felhasználásával optimalizáltuk. Meghatározták az optimális technológiai paramétereket: a keverést speciális kialakítású, lehetőleg evakuált nagy sebességű keverőkben kell végezni; a komponensek betöltési sorrendje és a keverési módok, a "pihentetés" szigorúan szabályozottak. 10. Vizsgáltam az összetétel hatását a diszperz-erősítésű PBS folyékonyságára, sűrűségére, levegőtartalmára, valamint a beton nyomószilárdságára. Kiderült, hogy a keverékek kenhetősége, valamint a beton szilárdsága számos előírási és technológiai tényezőtől függ. Az optimalizálás során megállapítottam a folyékonyság, szilárdság matematikai függését az egyéni, legjelentősebb tényezőktől. 11. Vizsgálták a szórt vasbetonok egyes fizikai és műszaki tulajdonságait. Kimutatták, hogy a 120l nyomószilárdságú betonok 150 MPa rugalmassági modulusa (44-47) -10 MPa, Poisson aránya -0,31-0,34 (0,17-0,19 - erősítetlennél). A diszperziós vasbeton légzsugorodása 1,3-1,5-szer kisebb, mint a vasalatlan betoné. A nagy fagyállóság, az alacsony vízfelvétel és a levegő zsugorodása az ilyen betonok kiváló teljesítményéről tanúskodik. 12. A gyártási jóváhagyás és a megvalósíthatósági tanulmány azt jelzi, hogy meg kell szervezni a finomszemcsés reakcióporos diszpergált vasbeton gyártást és széles körben elterjedt az építőiparban. 1. Aganin S.P. Kis vízigényű betonok módosított kvarc töltőanyaggal. lépés. Ph.D., M, 1996.17 p. 2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. A módosított acélszálas beton tulajdonságai // Beton és vasbeton. 3. sz.2002. C.3-5 3. Akhverdov I.N. A konkrét tudomány elméleti alapjai.// Minszk. Felsőiskola, 1991, 191 p. 4. Babaev Sh.T., Komar A.A. Kémiai adalékos nagyszilárdságú betonból készült vasbeton szerkezetek energiatakarékos technológiája.// M.: Stroyizdat, 1987. 240 p. 5. Bazhenov Yu.M. XXI. századi beton. Építőanyagok és szerkezetek erőforrás- és energiatakarékos technológiái. tudományos tech. konferenciákon. Belgorod, 1995. p. 3-5. 6. Bazhenov Yu.M. Kiváló minőségű finomszemcsés beton//Építőanyagok. 7. Bazhenov Yu.M. A betontechnológia hatékonyságának és költséghatékonyságának javítása // Beton és vasbeton, 1988, 9. sz. Val vel. 14-16. 8. Bazhenov Yu.M. Betontechnológia.// Felsőoktatási Intézmények Szövetségének Kiadója, M.: 2002. 500 p. 9. Bazhenov Yu.M. Fokozott tartósságú beton // Építőanyagok, 1999, 7-8. sz. Val vel. 21-22. 10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. Új évszázad: új hatékony betonok és technológiák. Az I. Összoroszországi Konferencia anyagai. M. 2001. 91-101. 11. Batrakov V.G. és egyéb Szuperlágyító-hígító SMF.// Beton és vasbeton. 1985. 5. sz. Val vel. 18-20. 12. Batrakov V.G. Módosított beton // M.: Stroyizdat, 1998. 768 p. 13. Batrakov V.G. A beton módosító új lehetőségeket // Az I. Összoroszországi Konferencia előadásai a Betonról és a Vasbetonról. M.: 2001, p. 184-197. 14. Batrakov V.G., Sobolev K.I., Kaprielov S.S. Nagy szilárdságú kiscement adalékok // Kémiai adalékanyagok és alkalmazásuk az előregyártott vasbeton gyártás technológiájában. M.: Ts.ROZ, 1999, p. 83-87. 15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. Kohászati ipar ultrafinom hulladékainak értékelése betonadalékként // Beton és vasbeton, 1990. 12. szám p. 15-17. 16. Batsanov S.S. Az elemek elektronegativitása és a kémiai kötés.// Novoszibirszk, SOAN USSR kiadó, 1962,195 p. 17. Berkovich Ya.B. Rövidszálú krizotil azbeszttel erősített cementkő mikroszerkezetének és szilárdságának vizsgálata: A szakdolgozat kivonata. Dis. folypát. tech. Tudományok. Moszkva, 1975. - 20 p. 18. Bryk M.T. Töltött polimerek megsemmisítése M. Chemistry, 1989 p. 191. 19. Bryk M.T. Polimerizáció szervetlen anyagok szilárd felületén.// Kiev, Naukova Dumka, 1981,288 p. 20. Vasilik P.G., Golubev I.V. Szálak használata száraz építőkeverékekben. // Építőanyagok №2.2002. S.26-27 21. Volzhensky A.V. Ásványi kötőanyagok. M.; Stroyizdat, 1986, 463. o. 22. Volkov I.V. A szálerősítésű beton felhasználásának problémái a hazai építőiparban. //Építőanyagok 2004. - №6. 12-13.o 23. Volkov I.V. Szálerősítésű beton - az épületszerkezetekben való alkalmazás helyzete és kilátásai // A 21. század építőanyagai, berendezései, technológiái. 2004. 5. szám P.5-7. 24. Volkov I.V. Szálbeton szerkezetek. Felülvizsgálat inf. "Épületszerkezetek" sorozat, sz. 2. M, VNIIIS Gosstroy of the USSR, 1988.-18s. 25. Volkov Yu.S. A nagy teherbírású beton felhasználása az építőiparban // Beton és vasbeton, 1994, 7. sz. Val vel. 27-31. 26. Volkov Yu.S. Monolit vasbeton. Beton és vasbeton. 2000, 1. szám, p. 27-30. 27. VSN 56-97. "Szálerősítésű betonszerkezetek gyártására szolgáló technológiák tervezése és alapvető rendelkezései." M., 1997. 28. Vyrodov IP A kötőanyagok hidratációjának és hidratációs keményedésének elméletének néhány alapvető szempontjáról // Proceedings of the VI International Congress on Cement Chemistry. T. 2. M.; Stroyizdat, 1976, 68-73. 29. Glukhovsky V.D., Pokhomov V.A. Salakos-lúgos cementek és betonok. Kijev. Budivelnik, 1978, 184 p. 30. Demyanova B.C., Kalashnikov S.V., Kalasnyikov V.I. Zúzott kőzetek reakcióaktivitása cementkompozíciókban. A TulGU hírei. "Építőanyagok, szerkezetek és létesítmények" sorozat. Tula. 2004. Kiadás. 7. o. 26-34. 31. Demyanova B.C., Kalashnikov V.I., Minenko E.Yu., Beton zsugorodása szerves ásványi adalékokkal // Stroyinfo, 2003, No. 13. p. 10-13. 32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Új típusú cement: a cementkő szerkezete/Építőanyagok. 1994 1. szám p. 5-6. 33. Zvezdov A.I., Vozhov Yu.S. Beton és vasbeton: Tudomány és gyakorlat // A betonról és vasbetonról szóló összoroszországi konferencia anyagai. M: 2001, p. 288-297. 34. Zimon A.D. Folyékony tapadás és nedvesítés. Moszkva: Kémia, 1974. p. 12-13. 35. Kalasnyikov V.I. Neszterov V. Yu., Khvastunov V. L., Komokhov P. G., Solomatov V. I., Marusentsev V. Ya., Trostyansky V. M. Agyag építőanyagok. Penza; 2000, 206 p. 36. Kalasnyikov V.I. Az ion-elektrosztatikus mechanizmus meghatározó szerepéről ásványi diszpergált kompozíciók cseppfolyósításában.// Autoklávozott betonból készült szerkezetek tartóssága. Tez. V. republikánus konferencia. Tallinn 1984. p. 68-71. 37. Kalasnyikov V.I. Építőanyagok előállításához használt ásványi diszpergált rendszerek lágyításának alapjai.// Szakdolgozat a műszaki tudományok doktora címéhez, Voronyezs, 1996, 89. o. 38. Kalasnyikov V.I. Szuperlágyítók hígító hatásának szabályozása ion-elektrosztatikus hatás alapján.//Kémiai adalékanyagok előállítása és alkalmazása az építőiparban. NTC absztrakt gyűjteménye. Sofia 1984. p. 96-98 39. Kalasnyikov V.I. Szuperlágyítószeres betonkeverékek reológiai változásainak számbavétele.// A IX. Szövetségi Konferencia a Betonról és a Vasbetonról (Tashkent 1983), Penza 1983 p. 7-10. 40. Kalashnikov V L, Ivanov I A. A cementösszetételek reológiai változásainak sajátosságai ionstabilizáló lágyítók hatására// Munkagyűjtemény "Technological mechanics of beton" Riga RPI, 1984 p. 103-118. 41. Kalasnyikov V.I., Ivanov I.A. A diszpergált összetételek eljárási tényezőinek és reológiai mutatóinak szerepe.// Beton technológiai mechanikája. Rigai FIR, 1986. p. 101-111. 42. Kalasnyikov V.I., Ivanov I.A., A rendkívül cseppfolyós, erősen koncentrált diszperz rendszerek szerkezeti-reológiai állapotáról.// A IV. Országos Kompozit Anyagok Mechanikai és Technológiai Konferenciájának anyaga. BAN, Szófia. 1985. 43. Kalasnyikov V.I., Kalashnikov S.V. A "kompozit cementkötőanyagok keményedésének elméletéhez.// Az "Építés aktuális kérdései" című nemzetközi tudományos-műszaki konferencia anyaga, TZ Kiadó a Mordoviai Állami Egyetemen, 2004. P. 119-123. 44. Kalashnikov V.I., Kalashnikov S.V. A kompozit cementkötőanyagok keményedésének elméletéről. Az "Építés aktuális kérdései" című nemzetközi tudományos és műszaki konferencia anyagai T.Z. Szerk. mordvai állam. Egyetem, 2004. S. 119-123. 45. Kalasnyikov V.I., Khvastunov B.JI. Moskvin R.N. Karbonát-salak és kausztifikált kötőanyagok szilárdságának kialakulása. Monográfia. Letétbe helyezve: VGUP VNIINTPI, 2003. 1. szám, 6.1 p.s. 46. Kalasnyikov V.I., Khvastunov B.JL, Tarasov R.V., Komokhov P.G., Stasevich A.V., Kudashov V.Ya. Módosított agyag-salak kötőanyag alapú hatékony hőálló anyagok// Penza, 2004, 117 p. 47. Kalashnikov S. V. et al.: Kompozit és szórt-megerősített rendszerek topológiája // MNTK kompozit építőanyagok anyagai. Elmélet és gyakorlat. Penza, PDZ, 2005, 79-87. 48. Kiselev A.V., Lygin V.I. Felületi vegyületek infravörös spektruma.// M.: Nauka, 1972,460 p. 49. Korshak V.V. Hőálló polimerek.// M.: Nauka, 1969,410 p. 50. Kurbatov L.G., Rabinovich F.N. Az acélszálakkal megerősített beton hatékonyságáról. Beton és vasbeton. 1980. L 3. S. 6-7. 51. Lankard D.K., Dickerson R.F. Vasbeton vasbeton vasalás acélhulladékból// Építőanyagok külföldön. 1971, 9. szám, p. 2-4. 52. Leontyev V.N., Prikhodko V.A., Andreev V.A. A szénszálas anyagok betonacél felhasználásának lehetőségéről / / Építőanyagok, 1991. 10. sz. 27-28.o. 53. Lobanov I.A. A szórt vasbeton szerkezeti jellemzői és tulajdonságai // Új kompozit építőanyagok gyártási technológiája és tulajdonságai: Mezhvuz. tantárgy. Ült. tudományos tr. L: LISI, 1086. S. 5-10. 54. Mailyan DR, Shilov Al.V., Dzhavarbek R A bazaltszálas szálerősítés hatása a könnyű és nehéz beton tulajdonságaira // Beton és vasbeton új kutatása. Rostov-on-Don, 1997. S. 7-12. 55. Mailyan L.R., Shilov A.V. Hajlított claydite-szál erősítésű beton elemek durva bazaltszálon. Rostov n/a: Rost. állapot épít, un-t, 2001. - 174 p. 56. Mailyan R.L., Mailyan L.R., Osipov K.M. és mások Javaslatok duzzasztott agyagbeton vasbeton szerkezetek tervezéséhez bazaltszálas szálerősítéssel / Rostov-on-Don, 1996. -14 p. 57. Ásványtani enciklopédia / Fordítás angolból. L. Nedra, 1985. Val vel. 206-210. 58. Mchedlov-Petrosyan O.P. Szervetlen építőanyagok kémiája. M.; Stroyizdat, 1971, 311. sz. 59. S. V. Nerpin és A. F. Chudnovsky, Physics of Soil. M. Tudomány. 1967, 167 p. 60. Nesvetaev G.V., Timonov S.K. A beton zsugorodási deformációi. A RAASN 5. akadémiai olvasmányai. Voronyezs, VGASU, 1999. p. 312-315. 61. Pashchenko A.A., Szerbia V.P. Cementkő megerősítése ásványi rosttal Kijev, UkrNIINTI - 1970 - 45 p. 62. Pashchenko A.A., Szerbia V.P., Starchevskaya E.A. Összehúzó anyagok Kijev Vishcha iskola, 1975, 441 p. 63. Polak A.F. Ásványi kötőanyagok keményítése. M.; Építésügyi Irodalmi Kiadó, 1966,207 p. 64. Popkova A.M. Épületek és nagyszilárdságú betonból készült szerkezetek // Épületszerkezetek sorozata // Felmérés tájékoztatója. Probléma. 5. Moszkva: VNIINTPI Gosstroya USSR, 1990, 77 p. 65. Puharenko, Yu.V. A szálerősítésű beton szerkezetének és tulajdonságainak kialakításának tudományos és gyakorlati alapjai: disz. doc. tech. Tudományok: Szentpétervár, 2004. p. 100-106. 66. Rabinovich F.N. Beton, szórt-erősített szálakkal: A VNIIESM áttekintése. M., 1976. - 73 p. 67. Rabinovich F.N. Diszperziós erősítésű betonok. M., Stroyizdat: 1989.-177 p. 68. Rabinovich F.N. A betonanyagok üvegszálas szórványos megerősítésének néhány kérdése // Disperzált vasbetonok és belőlük készült szerkezetek: Beszámolói kivonatok. Köztársasági konferált Riga, 1 975. - S. 68-72. 69. Rabinovich F.N. Acélszálas-beton szerkezetek optimális megerősítéséről // Beton és vasbeton. 1986. No. 3. S. 17-19. 70. Rabinovich F.N. A beton szórt vasalásának szintjein. // Építés és építészet: Izv. egyetemek. 1981. No. 11. S. 30-36. 71. Rabinovich F.N. A szálerősített beton felhasználása ipari épületek építésében // Fiber-reforced beton and its use in construction: Proceedings of NIIZhB. M., 1979. - S. 27-38. 72. Rabinovich F.N., Kurbatov L.G. Az acélszálas beton felhasználása mérnöki szerkezetek építésében // Beton és vasbeton. 1984.-№12.-S. 22-25. 73. Rabinovich F.N., Romanov V.P. Acélszálakkal erősített finomszemcsés beton repedésállóságának határáról // Kompozit anyagok mechanikája. 1985. 2. sz. 277-283. 74. Rabinovich F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. Tartályok monolit feneke acélszálas betonból//Beton és vasbeton. -1981. 10. sz. 24-25.o. 76. Solomatov V.I., Vyroyuy V.N. és mások Csökkentett anyagfelhasználású kompozit építőanyagok és szerkezetek// Kijev, Budivelnik, 1991.144 p. 77. Acélszálas vasbeton és a belőle készült szerkezetek. "Építőanyagok" sorozat, 1. évf. 7 VNIINTPI. Moszkva. - 1990. 78. Üvegszál vasbeton és a belőle készült szerkezetek. "Építőanyagok" sorozat. 5. szám. VNIINTPI. 79. Sztrelkov M.I. A folyékony fázis valódi összetételének változásai a kötőanyagok keményedése során és keményedésük mechanizmusai // Proceedings of the meeting on the Chemistry of cement of cement. M.; Promstroyizdat, 1956, 183-200. 80. Sycheva L.I., Volovika A.V. Szálerősítésű anyagok / Fordítási szerk.: Fiberreinforced materials. -M.: Stroyizdat, 1982. 180 p. 81. Toropov N.A. Szilikátok és oxidok kémiája. L., Nauka, 1974, 440-es évek. 82. Tretyakov N.E., Filimonov V.N. Kinetika és katalízis / T .: 1972, No. 3,815-817 p. 83. Fadel I.M. Bazalttal töltött beton intenzív külön technológiája.// Szakdolgozat kivonata. Ph.D. M, 1993,22 p. 84. Szálbeton Japánban. Expressz információ. Épületszerkezetek”, M, VNIIIS Gosstroy USSR, 1983. 26 p. 85. Filimonov V.N. Molekulák fototranszformációinak spektroszkópiája.//L.: 1977, p. 213-228. 86. Hong DL. Szilánfüstöt és szénszálat tartalmazó beton tulajdonságai szilánokkal // Express information. 2001. 1. szám. 33-37.o. 87. Ciganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov V.N. Adszorpció és adszorbensek.//1976, sz. 4. o. 86-91. 88. Shvartsman A.A., Tomilin I.A. Advances in Chemistry//1957, Vol. 23 No. 5, p. 554-567. 89. Salakos-lúgos kötőanyagok és ezek alapján készült finomszemcsés betonok (V.D. Glukhovsky általános szerkesztésében). Taskent, Üzbegisztán, 1980.483 p. 90. Jürgen Schubert, Kalasnyikov S.V. A vegyes kötőanyagok topológiája és keményedésük mechanizmusa // Szo. Cikkek MNTK Új energia- és erőforrás-takarékos tudományigényes technológiák az építőanyag gyártásban. Penza, PDZ, 2005. p. 208-214. 91. Balaguru P., Najm. Nagy teljesítményű szálerősítésű keverék száltérfogat-frakcióval//ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101. szám 4.-p. 281-286. 92. Batson G.B. A legmodernebb Reportion szálerősítésű beton. Az ASY bizottság jelentése 544. ACY Journal. 1973,-70,-№ 11,-p. 729-744. 93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B. Impact response of ultra-high-strength fiber-reforred cement composite. // ACI Materials Journal. 2002. - 20. évf. 99, 6. sz. - P.543-548. 94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Impact response of ultra-high-strength fiber-reforvered cement comsite // ACJ Materials Journal. 2002. évf. 99, 6. sz. 95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15. 96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., s. 199-220. 97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Consined Reactive Powder Concrete mechanikai viselkedése.// American Societe of Givil Eagineers Materials Engineering Coufernce. Washington. DC. 1996. november. 1, 555-563. 98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. No. 3. S.30-38. 99. Grube P., Lemmer C., Riihl M Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249. 100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat.// Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495. 101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 1998. december 01., Vortag 4.25 seiten. 102. Richard P., Cheurezy M. Reactive Powder Concrete összetétele. Scientific Division Bougies.// Cement- és Betonkutatás, 1. évf. 25. Nem. 7, pp. 1501-1511, 1995. 103. Richard P., Cheurezy M. Reaktív porbeton nagy duktilitással és 200-800 MPa nyomószilárdsággal.// AGJ SPJ 144-22, p. 507-518, 1994. 104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Az egyenletesen elosztott és fényesen elosztott huzalhosszúságú "ACY Journal" által érintett beton szakítószilárdsága. 1964, - 61, - 6. szám, - p. 675-670. 105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Schliessl Péter. súly. 2003, s. 189-198. 106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091. 107 Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr. Jng. Schiesse Péter. Heft 2,2003 s 189-198. 108. SchmidM,FenlingE.Utntax;hf^ 109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. szám 39.16.29. 110. Schnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Schliessl Péter. Heft 2.2003, C.267-276. 111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Schlissl Péter. Heft 2.2003, C.267-276. 112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor //MDF. 113. Wirang-Steel Fibraus Concrete.//Betonépítés. 1972.16., 1. szám, s. 18-21. 114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Impact response of ultra-high-strength fiber-reforced cement composite // ASJ Materials Journal. -2002.-Kt. 99. szám 6.-p. 543-548. 115. Balaguru P., Nairn H., High-performance fiber-reforced beton keverék aránya nagy száltérfogatú frakciókkal // ASJ Materials Journal. 2004. évf. 101. szám 4.-p. 281-286. 116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994. 117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Két ipari reaktív porkohret mechanikai tulajdonságai és tartóssága // ASJ Materials Journal V.94. No.4, S.286-290. 1997. július-augusztus. 118. De Larrard F., Sedran Th. Ultranagy teljesítményű beton optimalizálása csomagolási modell használatával. Cem. Concrete Res., 24. kötet (6). S. 997-1008, 1994. 119. Richard P., Cheurezy M. A reaktív porbeton összetétele. Cem. Coner.Res.Vol.25. No.7, S.1501-1511, 1995. 120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus; Beton és Stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467, 2001. 121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Reactive Powder Coucrete (RPC) reológiai viselkedésének optimalizálása Tagungsband International Symposium of High-Performance and Reactive Powder Concretes. Shebroke, Kanada, 1998. augusztus. S.99-118. 122. Aitzin P., Richard P. The Pedestrian/Bikeway Bridge of scherbooke. 4. Nemzetközi Szimpózium a nagy szilárdságú/nagy teljesítményű hasznosításról, Párizs. S. 1999-1406, 1996. 123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Különféle szilícium-dioxid füstök, mint adalékanyagok nagy teljesítményű cementkötésű anyagokban összehasonlító vizsgálata. Materials and Structures, RJLEM, Vol. 25, S. 25-272, 1992. 124. Richard P. Cheyrezy M.N. Reaktív porbetonok nagy képlékenységgel és 200-800 MPa nyomószilárdsággal. ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994. 125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. The Use of RPC in Gross-Flow Cooling Towers, International Symposium on High-Performance and Reactive Powder Concretes, Sherbrooke, Canada, S. 59-73, 1993. 126. De Larrard F., Sedran T. Nagy teljesítményű beton keverék-arányosítása. Cem. Concr. Res. Vol. 32, S. 1699-1704, 2002. 127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mechanical Properties of Reactive Powder Concretes. Materials and Structures, Vol. 29, S. 233-240, 1996. 128. Bornemann R., Schmidt M. The Role of Powders in Concrete: Proceedings of the 6th International Symposium on Utilisation of High Strength/High Performance Concrete. S. 863-872, 2002. 129. Richard P. Reaktív porbeton: Új ultramagas cementtartalmú anyag. 4. Nemzetközi Szimpózium a nagy szilárdságú/nagy teljesítményű beton felhasználásáról, Párizs, 1996. 130. Uzawa, M; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: Reactive Powder Composite Material (Ductal) friss tulajdonságai és szilárdsága. Az est fib kongresszus anyaga, 2002. 131 Vernet, Ch; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: Ultra-nagy tartósságú betonok, kémia és mikrostruktúra. HPC Symposium, Hong Kong, 2000. december. 132 Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: Microstructural Analysis of RPC (Reactive Powder Concrete). Cem.Coner.Res.Vol.25, No. 7, S. 1491-1500, 1995. , 133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996. 134. Reineck. K-H., Lichtenfels A., Greiner. Utca. A napenergia szezonális tárolása nagy teljesítményű betonból készült melegvizes tartályokban. 6. Nemzetközi Szimpózium a nagy szilárdságról/nagy teljesítményről. Lipcse, 2002. június. 135. Babkov B.V., Komokhov P.G. és mások Térfogatváltozások ásványi kötőanyagok hidratációs és átkristályosodási reakcióiban / Tudomány és Technológia, -2003, 7. sz. 136. Babkov V.V., Polok A.F., Komokhov P.G. A cementkő tartósságának szempontjai / Cement-1988-№3 14-16.o. 137. Alexandrovsky S.V. A beton és a vasbeton zsugorodási jellemzői, 1959. 10. sz. 8-10. 138. Sheikin A.V. A cementkő szerkezete, szilárdsága és repedésállósága. M: Stroyizdat 1974, 191 p. 139. Sheikin A.V., Chekhovsky Yu.V., Brusser M.I. A cementbetonok szerkezete és tulajdonságai. M: Stroyizdat, 1979. 333. o. 140. Tsilosani Z.N. A beton zsugorodása és kúszása. Tbiliszi: A Grúziai Tudományos Akadémia kiadója. SSR, 1963. 173. o. 141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Nagy szilárdságú beton. M: Stroyizdat. 1971. 208.i?6-tólBevezetés 2006, disszertáció az építkezésről, Kalasnyikov, Szergej Vlagyimirovics
Következtetés szakdolgozat "Finomszemcsés reakcióporos diszpergált vasbetonok kőzet felhasználásával"
Bibliográfia Kalasnyikov, Szergej Vlagyimirovics, disszertáció Építőanyagok és termékek témában
